分布式發(fā)電單元一般較為偏遠(yuǎn),較長的傳輸線路、變壓器漏感以及大量非線性負(fù)載的接入導(dǎo)致并網(wǎng)逆變器運(yùn)行于弱電網(wǎng)環(huán)境,為保證分布式發(fā)電單元的安全穩(wěn)定運(yùn)行,提升并網(wǎng)逆變器對弱電網(wǎng)的適應(yīng)性成為了亟待解決的問題,本文分別從數(shù)字控制延時(shí)、電網(wǎng)阻抗波動(dòng)和鎖相環(huán)對弱電網(wǎng)下并網(wǎng)逆變器的影響入手并展開研究,提出了相應(yīng)的改進(jìn)控制方法。首先,研究發(fā)現(xiàn)三相LCL型并網(wǎng)逆變系統(tǒng)中固有的數(shù)字控制延時(shí),使得電容電流反饋有源阻尼的有效范圍減小、有源阻尼系數(shù)的選擇范圍受限以及開環(huán)截止頻率處的相位降低,為減小數(shù)字延時(shí)的影響,對可用于延時(shí)補(bǔ)償?shù)囊浑A超前環(huán)節(jié)的性質(zhì)做了詳細(xì)的分析,指出其無窮大的增益會(huì)給逆變系統(tǒng)帶來噪音污染的隱患,為此采用為一階超前環(huán)節(jié)級聯(lián)數(shù)字濾波器的方法對其無窮大增益進(jìn)行抑制,從而構(gòu)造出一種更適用于數(shù)控型逆變系統(tǒng)的改進(jìn)型延時(shí)補(bǔ)償環(huán)節(jié);其次,研究得出隨著電網(wǎng)阻抗的增大,濾波器諧振頻率快速的接近甚至低于開環(huán)截止頻率是造成逆變系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)裕量不足甚至不穩(wěn)定的重要原因,采用一種可適應(yīng)電網(wǎng)阻抗波動(dòng)的控制參數(shù)設(shè)計(jì)方法,該參數(shù)設(shè)計(jì)方法對控制器參數(shù)以及有源阻尼系數(shù)的選擇給出了明確的限定條件,保證了弱電網(wǎng)下逆變系統(tǒng)的穩(wěn)定且始終具有較為充...

【文章頁數(shù)】：88 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖2-1三相兩電平電壓源型LCL濾波的并網(wǎng)逆變器主電路與控制電路示意圖

第2章數(shù)字延時(shí)的影響與延時(shí)補(bǔ)償-15-pwmG(s)表示為：s1.5pwmpwm()sTGsKe(2-1)其中，pwmK表示直流側(cè)的輸入電壓與載波幅值的比值大小，pwmG(s)表示pwmK與數(shù)字延時(shí)dG的結(jié)合，sT表示采樣周期或開關(guān)周期；iH為電容電流反饋有源阻尼系數(shù)；iG(s)....

圖3-3控制框圖簡略圖

燕山大學(xué)工程碩士學(xué)位論文-36-由圖3-1可知，逆變系統(tǒng)實(shí)際的最小開環(huán)截止頻率與設(shè)計(jì)時(shí)提出的最小開環(huán)截止頻率存在一定的誤差，這是因?yàn)樵陂_環(huán)截止頻率處將LCL型逆變系統(tǒng)簡單地看為L型逆變系統(tǒng)與實(shí)際之間存在一定的誤差，但是電網(wǎng)阻抗增大時(shí)導(dǎo)致開環(huán)截止頻率減下的特性不會(huì)發(fā)生改變，且實(shí)際的....

圖5-1三相LCL型并網(wǎng)逆變器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)

燕山大學(xué)工程碩士學(xué)位論文-54-第5章系統(tǒng)仿真與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證5.1引言為驗(yàn)證本文前幾章中理論分析的正確性和所提方法的有效性，通過MATLAB/Simulink搭建的仿真平臺(tái)以及實(shí)驗(yàn)室搭建的三相LCL型并網(wǎng)逆變器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)進(jìn)行了相關(guān)的仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，本章對實(shí)驗(yàn)平臺(tái)中涉及到的部分硬件電路和....

本文編號：3955399