HR3C作為超(超)臨界機(jī)組中工作環(huán)境惡劣的過熱器和再熱器部件用鋼,具有優(yōu)良的抗煙氣氧化和高溫力學(xué)性能。由于機(jī)組苛刻的高溫工作環(huán)境,HR3C鋼在服役過程中沖擊韌性下降導(dǎo)致發(fā)生脆斷,給電站造成了極大的安全隱患。一般認(rèn)為,HR3C鋼發(fā)生脆性斷裂的主要原因在于大量的M₂₃C₆相在晶界呈網(wǎng)狀連續(xù)析出,造成了晶界脆化。因此本文采用冷變形/預(yù)時(shí)效工藝,來改變HR3C鋼中碳化物M₂₃C₆相的分布情況,主要工作研究了HR3C鋼在不同冷變形預(yù)時(shí)效后的組織形貌,分析了冷變形預(yù)時(shí)效對(duì)HR3C鋼長(zhǎng)期時(shí)效過程中碳化物分布及性能的影響。研究結(jié)果表明:(1)通過前期冷變形預(yù)時(shí)效工藝參數(shù)的探索,相比于小變形低溫短時(shí)間預(yù)時(shí)效,發(fā)現(xiàn)30%冷變形HR3C鋼經(jīng)900℃預(yù)時(shí)效6 h后,此時(shí)碳化物M₂₃C₆相在晶界呈不連續(xù)分布,且分布的數(shù)量少,維氏硬度低,沖擊韌性較原始態(tài)HR3C鋼高;當(dāng)HR3C鋼冷變形量大于40%,在900℃預(yù)時(shí)效6 h后,碳化物M₂₃C₆

【文章頁(yè)數(shù)】：62 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【文章目錄】：
摘要
Abstract
1 緒論
    1.1 研究背景及意義
    1.2 發(fā)展超(超)臨界機(jī)組用鋼的意義及面臨的問題
    1.3 冷變形/預(yù)時(shí)效工藝
        1.3.1 晶界析出相對(duì)材料性能的影響
        1.3.2 冷變形/預(yù)時(shí)效在材料中的應(yīng)用
    1.4 研究目的與內(nèi)容
2 實(shí)驗(yàn)材料與方法
    2.1 實(shí)驗(yàn)材料
    2.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與分析方法
        2.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備
        2.2.2 冷變形/預(yù)時(shí)效工藝
        2.2.3 實(shí)驗(yàn)分析方法
3 冷變形/預(yù)時(shí)效HR3C鋼碳化物分布及性能變化
    3.1 不同冷變形下HR3C鋼的碳化物分布及性能變化
        3.1.1 顯微組織分析
        3.1.2 析出相成分確定
        3.1.3 碳化物的半定量統(tǒng)計(jì)
        3.1.4 性能變化
    3.2 不同預(yù)時(shí)效溫度和時(shí)間下 HR3C 鋼碳化物分布
        3.2.1 顯微組織分析
        3.2.2 析出相分析
        3.2.3 析出相半定量統(tǒng)計(jì)
        3.2.4 維氏硬度變化
    3.3 循環(huán)冷變形/預(yù)時(shí)效與單道冷變形/預(yù)時(shí)效下 HR3C 鋼組織差異
    3.4 本章小結(jié)
4 冷變形/預(yù)時(shí)效對(duì)HR3C鋼時(shí)效過程碳化物分布及性能的影響
    4.1 冷變形/預(yù)時(shí)效對(duì)HR3C鋼長(zhǎng)期時(shí)效過程中組織的影響
    4.2 冷變形/預(yù)時(shí)效對(duì)HR3C鋼時(shí)效過程中性能的影響
        4.2.1 維氏硬度
        4.2.2 沖擊韌性
    4.3 本章小結(jié)
結(jié)論
參考文獻(xiàn)
致謝



本文編號(hào)：3799760