在直流納電網(wǎng)內(nèi),單雙向DC/DC變換器作為不同類型單元間互聯(lián)實(shí)現(xiàn)的關(guān)鍵設(shè)備和能量傳輸?shù)膱?zhí)行裝置,其功率損耗和動態(tài)特性將對直流納電網(wǎng)的整體運(yùn)行效率和能量管理調(diào)控產(chǎn)生重要影響。在各種類DC/DC變換器中,諧振類DC/DC變換器兼具較高的運(yùn)行效率和快速的動態(tài)性能,將其用作不同單元間接口將有助于直流納電網(wǎng)的低耗運(yùn)營和靈活組建。本文旨在選取合適的諧振類變換器完成典型直流納電網(wǎng)中各類單元與主直流母線的互聯(lián),通過對所選取諧振類變換器關(guān)鍵技術(shù)問題的研究和解決提高諧振類變換器的實(shí)用性和穩(wěn)定性等功能特性。本文通過對直流納電網(wǎng)典型結(jié)構(gòu)的分析指出用作接口設(shè)備的DC/DC變換器按互聯(lián)單元、傳輸方向和功能的不同可分為五類。其中,互聯(lián)380V直流母線與48V直流母線、電動汽車車載蓄電池組和分布式光伏發(fā)電單元的三類單向DC/DC變換器可由LLC諧振單向變換器替代,而互聯(lián)380V直流母線與并網(wǎng)整流器380V直流輸出和儲能設(shè)備的兩類雙向DC/DC變換器可分別由采用變頻控制的CLLC諧振雙向變換器和采用新型變頻-移相混合控制的LLC諧振雙向變換器取代。針對上述三類諧振型變換器現(xiàn)存的以下五個(gè)關(guān)鍵問題進(jìn)行研究,并給出解決方案。... 

【文章來源】：華北電力大學(xué)(北京)北京市211工程院校教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：125 頁

【學(xué)位級別】：博士

【部分圖文】：

圖１－３現(xiàn)階段直流納電網(wǎng)的典型架構(gòu)??Ｆｉｇ．?１－３?Ｔｙｐｉｃａｌ?ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?ｏｆ?ＤＣ?ｎａｎｏｇｒｉｄ?ａｔ?ｔｈｅ?ｐｒｅｓｅｎｔ?ｓｔａｇｅ??

?運(yùn)行角頻率，Ｋ?ｃｏｍ＾＾］＼／（（ＬＴ＋Ｌｍ）ＣＴ）〇??模式２：?／２—（３階段。??工作狀態(tài)如圖２－４（ｂ）所示。／２時(shí)刻，（＾的門極方波驅(qū)動信號由（／ｇ降至零，??Ｑｉ開始進(jìn)入關(guān)斷過程，ｚｇ給Ｃｇｓｌ放電、Ｃｄｇｉ充電，ｗｇｓｉ開始下降。在此期間內(nèi)，??ｗｇｓｉ的衰減時(shí)間常數(shù)Ｔ＝ｙ？ｇｉ（Ｃｄｇｉ?＋?Ｃｇｓｉ），?Ｑｉ保持導(dǎo)通，／■■在Ｑｉ內(nèi)分為流過溝道的??／ｃｈｉ、流過Ｃｄｓｌ的／ｄｓｌ和流過Ｃｄｇｌ的／ｄｇｌ。／ｄｓｌ、Ｚ＇ｄｇｌ在本階段遠(yuǎn)小于／ｉ■，故可認(rèn)為??／＿Ｃｈｌ＝ｉ’ｒ、ＷｄｓｌＷｒ７？ｄｓ，其中Ａｓ為Ｑｌ的漏源極導(dǎo)通電阻。在／３時(shí)刻，Ｗｇｓｉ⑴＝?／ｒｉ？ｄｓ＋ｆ／Ｔ??（ｆ／Ｔ為ＭＯＳＦＥＴ的閾值電壓），Ｑｉ由非飽和區(qū)（線性電阻區(qū)）轉(zhuǎn)入飽和區(qū)工作，??密勒效應(yīng)出現(xiàn)，模式２結(jié)束。本階段是ＭＯＳＦＥＴ關(guān)斷過程中的關(guān)斷延時(shí)階段。???＞?１??＞?＝?．．??Ｉｄ?＾ｄｇｌｌｄｊｄｓｌ??＾Ｃｄｇｆ?ｒｉ?Ｑｆｄ，Ｄ｜?ｈ?＇｜＾５Ｄ｜??ｉ?ｉ

ＭＯＳＦＥＴ的關(guān)斷過程基本是其開通的逆過程［１１２］，故上述數(shù)據(jù)亦可用??于反映ＭＯＳＦＥＴ的關(guān)斷過程。ｇｇ、２糾和０以在ＭＯＳＦＥＴ關(guān)斷過程中的意義可??見于圖２－７給出的測試狀態(tài)下ＭＯＳＦＥＴ關(guān)斷過程的門極電荷耗散曲線［１１３］，??為ＭＯＳＦＥＴ在整個(gè)關(guān)斷過程中的門極耗散電荷量，込ＭＯＳＦＥＴ在關(guān)斷過程??內(nèi)密勒效應(yīng)階段的門極耗散電荷量，ｇｇｓ為ＭＯＳＦＥＴ在關(guān)斷過程內(nèi)ｗｇｓ由密勒平??臺電壓ｆ／ｐ降至零階段的門極耗散電荷量，ｔ／ＧＳ為標(biāo)準(zhǔn)測試電路中門極方波驅(qū)動??電壓的幅值，／ｌ、？７ｄｓ為標(biāo)準(zhǔn)測試電路中的恒負(fù)載電流和輸入電壓。??在ＷｇＳ由＾／ｇｓ降至ｔ／ｐ的關(guān)斷延時(shí)階段，ＭＯＳＦＥＴ保持導(dǎo)通，／Ｃｈ?＝?／ｌ，?Ｗｄｓ?＝?／Ｌｉ？ｄｓ，??／ｇ經(jīng)Ｃｄｇ和Ｃｇｓ流出門極使ＭＯＳＦＥＴ的門極電荷耗散，其耗散量為仏－＾ｄ－０ｇｓ??２２??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于零序阻抗模型故障特征的含分布式電源配電網(wǎng)故障區(qū)間定位方法[J]. 康忠健,田愛娜,馮艷艷,李衛(wèi)星.  電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2016(10)
[2]直流配電網(wǎng)中高頻鏈直流變壓器的電壓平衡控制策略研究[J]. 李建國,趙彪,宋強(qiáng),黃永章,劉文華.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2016(02)
[3]全橋隔離DC/DC變換器相移控制歸一化及其最小回流功率控制[J]. 侯聶,宋文勝,王順亮.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2016(02)
[4]全橋隔離DC/DC變換器的三重相移控制及其軟啟動方法[J]. 侯聶,宋文勝.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2015(23)
[5]MOSFET輸出電容對CLLLC諧振變換器特性影響分析[J]. 陳啟超,紀(jì)延超,王建賾,潘延林,馬沖.  電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2015(17)
[6]同步控制雙向LLC諧振變換器[J]. 江添洋,張軍明,汪槱生.  電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2015(12)
[7]智能電網(wǎng)中的新一代高頻隔離功率轉(zhuǎn)換技術(shù)[J]. 宋強(qiáng),趙彪,劉文華,趙宇明.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2014(36)
[8]DG出力不確定性對配電網(wǎng)影響力分析的復(fù)仿射數(shù)學(xué)方法[J]. 王守相,韓亮.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2014(31)
[9]基于LLC直流變壓器（LLC-DCT）效率優(yōu)化的死區(qū)時(shí)間與勵(lì)磁電感設(shè)計(jì)[J]. 任仁,張方華,劉碩.  電工技術(shù)學(xué)報(bào). 2014(10)
[10]用于柔性直流配電的高頻鏈直流固態(tài)變壓器[J]. 趙彪,宋強(qiáng),劉文華,劉國偉,趙宇明,姚森敬.  中國電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2014(25)

博士論文
[1]耦合電感高增益升壓變換器拓?fù)浼案边呏C振軟開關(guān)技術(shù)[D]. 陳章勇.西南交通大學(xué) 2015
[2]級聯(lián)型電力電子變壓器關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 季振東.東南大學(xué) 2015
[3]交直流混合微電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行控制[D]. 李霞林.天津大學(xué) 2014

碩士論文
[1]直流納網(wǎng)控制策略研究[D]. 曲東昌.浙江大學(xué) 2016



本文編號：3619303