W火焰鍋爐燃燒低揮發(fā)煤種時(shí)在著火和燃盡等方面有明顯優(yōu)勢(shì),現(xiàn)已發(fā)展成為我國(guó)燃用低揮發(fā)分煤種重要爐型之一。W火焰鍋爐在實(shí)際中存在NOx生成量大、飛灰可燃物含量高等問題。某電廠一臺(tái)采用中心風(fēng)旋流燃燒器的W火焰鍋爐在摻燒煙煤時(shí)出現(xiàn)了燃燒器噴口燒損、SCR入口煙溫過高和NOx生成量過高等問題。為了解決上述問題,需要掌握配風(fēng)對(duì)這臺(tái)采用全新燃燒組織方式的W火焰鍋爐爐內(nèi)單相流動(dòng)特性的影響。本文通過相似模化的方法,搭建幾何比例1:10的冷態(tài)�；囼�(yàn)臺(tái),建立冷態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng),開展?fàn)t內(nèi)單相流動(dòng)特性試驗(yàn),對(duì)爐內(nèi)流場(chǎng),拱上主氣流下沖以及多股復(fù)雜射流的耦合進(jìn)行研究,優(yōu)化爐內(nèi)流場(chǎng),推薦最優(yōu)配風(fēng)參數(shù)。分級(jí)風(fēng)下傾角度為0°和10°時(shí),拱上主氣流由于分級(jí)風(fēng)的托舉作用分別出現(xiàn)主氣流下沖深度過小和流場(chǎng)“后偏”現(xiàn)象。分級(jí)風(fēng)下傾角度為25°時(shí),拱上二次風(fēng),乏氣和分級(jí)風(fēng)依次在Y/Y0=0.63,Y/Y0=0.19和Y/Y0=0.4處與拱上主氣流混合,起到了較強(qiáng)的引射作用,拱上主氣流下沖至Y/Y0=0.47以下且爐內(nèi)形成基本對(duì)稱的“W”型流場(chǎng)。分級(jí)風(fēng)下傾角度為40°和55°時(shí),分級(jí)風(fēng)不易與拱上主氣流混合,不能起到引射作用。綜合考慮爐內(nèi)流... 

【文章來源】：哈爾濱工業(yè)大學(xué)黑龍江省 211工程院校 985工程院校

【文章頁(yè)數(shù)】：69 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

單相試驗(yàn)臺(tái)實(shí)驗(yàn)室圖

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-26-需要調(diào)用該校準(zhǔn)文件。圖2-6熱線試驗(yàn)校準(zhǔn)系統(tǒng)實(shí)物圖試驗(yàn)過程中，首先調(diào)節(jié)本試驗(yàn)工況各進(jìn)風(fēng)管配風(fēng)，然后依次打開計(jì)算機(jī)，穩(wěn)壓器和熱膜熱線風(fēng)速儀。在測(cè)量之前在計(jì)算機(jī)上打開熱膜熱線風(fēng)速儀軟件輸入邊界條件，然后將熱線探針通過測(cè)孔插入爐膛至燃燒器中心截面，運(yùn)行軟件記錄該點(diǎn)各項(xiàng)數(shù)據(jù)。試驗(yàn)完成后，依次關(guān)閉熱膜熱線風(fēng)速儀、計(jì)算機(jī)、穩(wěn)壓器和引風(fēng)機(jī)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)的初步處理由計(jì)算機(jī)完成。2.4本章小結(jié)本章主要介紹了研究對(duì)象包括其基本結(jié)構(gòu)和燃燒系統(tǒng)，詳細(xì)講述了全爐膛單相試驗(yàn)系統(tǒng)、試驗(yàn)原理及試驗(yàn)采用的各項(xiàng)設(shè)備。通過對(duì)的某電廠一臺(tái)FW型600MW采用中心風(fēng)旋流燃燒器的W火焰鍋爐進(jìn)行相似模化，搭建冷態(tài)單相�；囼�(yàn)臺(tái)，確定試驗(yàn)參數(shù)，建立全爐膛冷態(tài)單相試驗(yàn)系統(tǒng)，利用IFA300型熱膜熱線風(fēng)速儀對(duì)爐內(nèi)流場(chǎng)及單相流動(dòng)特性進(jìn)行測(cè)量。同時(shí)，本章詳實(shí)描述了全爐膛冷態(tài)單相試驗(yàn)相關(guān)細(xì)節(jié)及具體的操作流程，為研究配風(fēng)對(duì)爐內(nèi)單相流動(dòng)特性的影響提供了科學(xué)可靠的試驗(yàn)方法和試驗(yàn)系統(tǒng)。

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-30-行驗(yàn)證可靠性試驗(yàn)。如圖3-2所示為分級(jí)風(fēng)下傾25°工況下，Y/Y0=0.063水平截面的無量綱豎直速度分布，對(duì)各測(cè)點(diǎn)共進(jìn)行三次測(cè)量，測(cè)量時(shí)間間隔為15分鐘。三次測(cè)量的無量綱豎直速度分布規(guī)律具有高度的一致性，同一測(cè)點(diǎn)的三次測(cè)量值相差不大，其相對(duì)誤差均小于10%，可認(rèn)為爐內(nèi)已組織形成了穩(wěn)定可靠的流場(chǎng)，測(cè)量結(jié)果不隨測(cè)量條件的改變而變化，試驗(yàn)具有可重復(fù)性和可靠性。圖3-2同一工況下Y/Y0=0.063截面的無量綱豎直速度多次測(cè)量結(jié)果3.3分級(jí)風(fēng)下傾全爐膛流場(chǎng)矢量圖譜分析圖3-3為不同分級(jí)風(fēng)下傾角度工況條件下爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)矢量圖譜。如圖3-3(a)所示，分級(jí)風(fēng)下傾角度為0°時(shí)，爐內(nèi)流場(chǎng)總體上較為對(duì)稱，前、后墻側(cè)拱上主氣流的下沖距離基本相同，拱上主氣流在分級(jí)風(fēng)噴口上方區(qū)域折轉(zhuǎn)上行，形成較為對(duì)稱的“W”型。分級(jí)風(fēng)下傾角度0°時(shí)，分級(jí)風(fēng)的水平動(dòng)量較大，其分級(jí)風(fēng)的托舉效應(yīng)起主要作用。前、后側(cè)拱上主氣流未能穿透分級(jí)風(fēng)的阻隔，提前折轉(zhuǎn)在下爐膛中心區(qū)域混合后上行，下沖深度均較校如圖3-3(b)所示，分級(jí)風(fēng)下傾角度為10°時(shí)，爐內(nèi)流場(chǎng)出現(xiàn)了嚴(yán)重的偏斜現(xiàn)象。具體表征為：后墻側(cè)拱上主氣流穿透分級(jí)風(fēng)阻隔下沖至冷灰斗區(qū)域，而前墻側(cè)拱上主氣流僅能下沖到乏氣噴口附近區(qū)域。后墻側(cè)拱上主氣流在冷灰都區(qū)域向前墻側(cè)運(yùn)動(dòng)，在乏氣噴口區(qū)域與前墻側(cè)拱上主氣流混合后傾斜上行，在靠后爐拱側(cè)進(jìn)入上爐膛。出現(xiàn)上述現(xiàn)象的主要原因是分級(jí)風(fēng)的托舉作用減弱，出現(xiàn)爐內(nèi)流場(chǎng)偏斜現(xiàn)象，后墻側(cè)拱上氣流下沖深度增大，擠壓前墻側(cè)氣流偏向前墻運(yùn)動(dòng)，爐內(nèi)流場(chǎng)出現(xiàn)“后偏”現(xiàn)象。

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
[1]一臺(tái)600MW W火焰鍋爐摻燒煙煤爐內(nèi)流動(dòng)及燃燒特性研究[D]. 王亮.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2019
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本文編號(hào)：3116605