理論推導了換流變壓器繞組電流與振動信號的數(shù)學關(guān)系式,并結(jié)合負載試驗對數(shù)學關(guān)系式及箱體表面測點振動信號差異化分布規(guī)律進行了分析和驗證。 

【文章來源】：變壓器. 2020,57(11)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

負載電流為1663A

的現(xiàn)場實測4.1不同測點位置振動信號特征換流變壓器相較于傳統(tǒng)電力變壓器，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)復雜，特別在交直流電磁環(huán)境影響下，換流變本體振動信號沿變壓器油及固體連接件傳遞到箱體表面，傳遞過程中由于結(jié)構(gòu)件阻隔，導致箱體表面振動信號分布不均，對振動信號傳感器測量布局有較大影響。試驗中分別測量負載電流為1130A、1470A、1663A、1910A時振動信號時頻分布，繪制同一電流、同一測點在100Hz、200Hz、300Hz、400Hz倍頻情況下振動加速度峰值規(guī)律，分析比較箱體表面7個傳感器不同測點位置振動幅值強弱情況。分析結(jié)果如圖3~圖6所示。表2和表3分別為測點1（振動峰值最小點）和測點6（振動峰值最大點）在不同負載電流及頻率下振動峰值。從圖3~圖6中，比較不同負載電流情況下振動信號可知，從振動頻段分析，換流變壓器箱體表面振動信號在100Hz頻段范圍加速度幅值最大，且隨著負載電流增大振動幅值相應增加。200Hz~400Hz振動峰值較100Hz大幅下降，基本小于0.5m/s2。表1±500kV換流變壓器技術(shù)性能參數(shù)產(chǎn)品型號額定容量/MVA電壓（網(wǎng)側(cè)/閥側(cè)）/kV換流變壓器型式聯(lián)結(jié)組別額定電流/A額定頻率/HzZZDFPZ-480000/500-400480（525/姨3）/（244/姨3）Y/Y單相雙繞組Ii01583.6/340850圖1換流變負載試驗接線圖頻率/Hz加速度/m·s-2圖3負載電流為1130A頻率/Hz加速度/m·s-2圖4負載電流為1470A圖2振動傳感器布置位置頻率/Hz加速度/m·s-2圖5負載電流為1663A66

第57卷換流變壓器負載試驗時，網(wǎng)側(cè)采用兩中間變壓器并聯(lián)加壓，閥側(cè)短接方式。具體試驗方案：（1）不同負載電流試驗。試驗負載電流為0.71IN/0.93IN/1.05IN/1.21IN四種工況，即網(wǎng)側(cè)負載電流為1130A/1470A/1663A/1910A，電流穩(wěn)定后測量換流變箱體各點振動信號數(shù)據(jù)；（2）換流變壓器箱體表面各測點振動信號分布測量。3.2振動傳感器測點布局負載試驗中換流變振動傳感器布置位置如圖2所示，其中1號~6號傳感器測點位于換流變壓器箱體正面中心位置，7號測點位于換流變閥側(cè)升高座位置。4變壓器振動的現(xiàn)場實測4.1不同測點位置振動信號特征換流變壓器相較于傳統(tǒng)電力變壓器，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)復雜，特別在交直流電磁環(huán)境影響下，換流變本體振動信號沿變壓器油及固體連接件傳遞到箱體表面，傳遞過程中由于結(jié)構(gòu)件阻隔，導致箱體表面振動信號分布不均，對振動信號傳感器測量布局有較大影響。試驗中分別測量負載電流為1130A、1470A、1663A、1910A時振動信號時頻分布，繪制同一電流、同一測點在100Hz、200Hz、300Hz、400Hz倍頻情況下振動加速度峰值規(guī)律，分析比較箱體表面7個傳感器不同測點位置振動幅值強弱情況。分析結(jié)果如圖3~圖6所示。表2和表3分別為測點1（振動峰值最小點）和測點6（振動峰值最大點）在不同負載電流及頻率下振動峰值。從圖3~圖6中，比較不同負載電流情況下振動信號可知，從振動頻段分析，換流變壓器箱體表面振動信號在100Hz頻段范圍加速度幅值最大，且隨著負載電流增大振動幅值相應增加。200Hz~400Hz振動峰值較100Hz大幅下降，基本小于0.5m/s2。表1±500kV換流變壓器技術(shù)性能參數(shù)產(chǎn)品型號額定容量/MVA電壓（網(wǎng)側(cè)/閥側(cè)）/kV換流變壓器型式聯(lián)結(jié)組別額定電流/A額定頻率/HzZZDFPZ-480000/50

【參考文獻】：
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本文編號：3003164