以某低位布置E級(jí)燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組余熱鍋爐為例,進(jìn)行了選擇性催化還原(SCR脫硝技術(shù)數(shù)值模擬研究,得到余熱鍋爐SCR煙氣脫硝系統(tǒng)流場和余熱鍋爐內(nèi)部噴氨格柵的放置位置。結(jié)果表明:對(duì)于低位布置的燃?xì)廨啓C(jī),在擴(kuò)口段煙道設(shè)置導(dǎo)流板能夠有效改善催化劑入口截面上速度分布均勻性;提出了一種適用于余熱鍋爐擴(kuò)口煙道的分割倉式導(dǎo)流板結(jié)構(gòu);采用分區(qū)可調(diào)的多組一體式氨注射混合器能在較短距離內(nèi)加強(qiáng)氨氣和NO_x的混合;將噴氨格柵布置在模塊2之前時(shí),催化劑入口截面上NH₃分布均方根偏差為2.05%;在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行時(shí)對(duì)噴氨格柵進(jìn)行分區(qū)優(yōu)化調(diào)整可以獲得最佳的余熱鍋爐出口截面NO_x分布均勻性和最小的氨逃逸量。 

【文章來源】：熱力發(fā)電. 2020,49(12)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)余熱鍋爐示意

模型網(wǎng)格數(shù)量為350萬，此網(wǎng)格數(shù)量已通過網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。數(shù)值模擬模型如圖2所示。數(shù)值模擬控制方程使用連續(xù)性方程、動(dòng)量方程和能量方程。利用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型模擬湍流流動(dòng)，使用多孔介質(zhì)模型模擬煙氣在余熱鍋爐內(nèi)部模塊的流動(dòng)、放熱以及在催化劑層的流動(dòng)，使用多組分物質(zhì)輸運(yùn)模型模擬煙氣中CO2、H2O、N2、O2、NH3的混合[11]。

圖3給出了滿負(fù)荷工況下脫硝系統(tǒng)在無導(dǎo)流板和加導(dǎo)流板情況下的系統(tǒng)流線圖。從圖3可見，低位布置的燃?xì)廨啓C(jī)余熱鍋爐入口擴(kuò)口煙道上部煙道角度較大，煙氣容易在擴(kuò)口煙道入口上部形成煙氣回流區(qū)。這是由于燃?xì)廨啓C(jī)出口煙氣的流速較高，而余熱鍋爐尺寸較大，連接煙道為不規(guī)則擴(kuò)口煙道，煙氣在余熱鍋爐入口擴(kuò)口煙道上側(cè)流速較低，形成回流區(qū)。由于余熱鍋爐中布置有多個(gè)換熱模塊，換熱模塊的阻力較大，對(duì)煙氣起到了整流作用。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)趨嚴(yán)的燃?xì)怆姀S脫硝方案研究[J]. 劉志坦,王凱,李玉剛.  電力科技與環(huán)保. 2017(06)
[2]SCR脫硝技術(shù)在燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組中的應(yīng)用[J]. 周金華,靳江波,馬德海.  應(yīng)用能源技術(shù). 2017(04)
[3]燃?xì)怆姀S氮氧化物排放控制技術(shù)對(duì)比分析[J]. 趙偉,孫少華,劉路遙,張文凱,甘泉.  電力科技與環(huán)保. 2015(01)
[4]聯(lián)合循環(huán)電站的燃?xì)廨啓C(jī)選型問題[J]. 林汝謀,劉瑞同,金紅光,劉衛(wèi)寧,崔平.  燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù). 2004(03)
[5]大型天然氣聯(lián)合循環(huán)機(jī)組系統(tǒng)優(yōu)化[J]. 何語平.  中國電力. 2003(11)
[6]天然氣發(fā)電在中國的應(yīng)用前景分析[J]. 張志良,龍?jiān)?  浙江電力. 2003(05)
[7]中國電力工業(yè)發(fā)展及產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整[J]. 呂偉業(yè).  中國電力. 2002(01)



本文編號(hào)：2963961