基于模塊化多電平換流器的電池儲能系統(tǒng)控制策略
發(fā)布時間:2021-01-05 20:22
針對基于模塊化多電平換流器的電池儲能系統(tǒng),提出了電網(wǎng)電壓對稱運(yùn)行和電網(wǎng)電壓不對稱運(yùn)行情況的通用控制策略。其控制策略主要包括輸出功率控制、電池荷電狀態(tài)(SOC)均衡控制以及并網(wǎng)電流直流分量抑制。SOC均衡控制分為相間SOC均衡、橋臂間SOC均衡以及橋臂內(nèi)SOC均衡。通過控制環(huán)流實(shí)現(xiàn)相間SOC均衡和橋臂間SOC均衡;通過調(diào)節(jié)各個子模塊輸出電壓工頻分量,實(shí)現(xiàn)橋臂內(nèi)各子模塊的SOC均衡。首先對基于模塊化多電平換流器的電池儲能系統(tǒng)的模型進(jìn)行了詳細(xì)分析;基于等效模型,提出了相應(yīng)的控制策略。最后,通過仿真以及實(shí)驗對所提出的控制策略進(jìn)行了驗證。
【文章來源】:電力系統(tǒng)自動化. 2017,41(09)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
圖1MMC-BESS結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1StructurediagramofMMC-BESS各個子模塊的輸出電壓為:
均衡,各相電池組的SOC重新歸于一致。由圖4可知,本文所提出的SOC均衡控制策略能夠有效應(yīng)用于電網(wǎng)電壓不平衡情況,實(shí)現(xiàn)良好的控制效果。圖3三相并網(wǎng)功率及電池組輸出功率仿真波形Fig.3Simulationresultsofthreephaseoutputpoweranddischargingpowerofbatteries圖4SOC仿真結(jié)果Fig.4SimulationresultsofSOC需要注意的是,在仿真中,僅以電網(wǎng)中最為普遍的單相接地故障為例,分析了通用調(diào)制策略的SOC均衡能力。針對兩相短路、兩相接地短路等情況,可采用同樣的方式對環(huán)流加以控制,進(jìn)而達(dá)到良好的控制效果。3.2實(shí)驗驗證為了進(jìn)一步驗證本文所提出的控制策略,在實(shí)驗室內(nèi)部搭建了MMC-BESS實(shí)驗平臺。由于經(jīng)費(fèi)有限,每組橋臂中僅包含2個子模塊,橋臂濾波電感Larm=1mH,交流濾波電感Ls=2mH,子模塊濾波電容CSM=550μF,載波頻率為5000Hz,電網(wǎng)電壓幅值為25V,每個子模塊中的電池組均由3個標(biāo)稱為12V/3.3Ah的鉛酸電池串聯(lián)組成。附錄B圖B3為電網(wǎng)電壓跌落50%情況下的電網(wǎng)電壓與并網(wǎng)電流實(shí)驗波形。在電網(wǎng)電壓單相跌落情況下,三相輸出電流仍能保持對稱,與附錄B圖B1所示的仿真結(jié)果保持一致。為了驗證本文提出的通用SOC均衡控制策略對直流環(huán)流和基頻環(huán)流的調(diào)控作用,分別對其進(jìn)行定參考值閉環(huán)控制實(shí)驗驗證,如附錄B圖B4所示。其中,圖B4(a)包含A相環(huán)流直流分量波形,其參考值為-1A。由圖B4(a)可知,
效調(diào)控環(huán)流中的基頻分量,進(jìn)而對上、下橋臂輸出功率進(jìn)行分配。A相電壓跌落50%情況下的實(shí)驗波形如附錄B圖B5所示,其中三相環(huán)流參考值均由附錄A圖A4所示SOC均衡控制策略獲得。為了維持三相電池組輸出功率平衡,A相通過直流環(huán)流向B相和C相傳輸能量。圖5為放電情況下三相12個電池組的SOC均衡曲線。即使在初始SOC相差較大的情況下,本文提出的SOC均衡控制策略仍然能夠有效實(shí)現(xiàn)SOC均衡,與圖4所示的仿真結(jié)果保持一致。圖5SOC均衡曲線Fig.5BalancingprofilesofSOC4結(jié)語針對電池儲能型MMC系統(tǒng),本文設(shè)計了一種電網(wǎng)電壓對稱和不對稱運(yùn)行工況下通用的控制策略。該控制策略包括并網(wǎng)功率控制、子模塊間SOC均衡控制、環(huán)流控制和并網(wǎng)電流直流分量抑制。在電網(wǎng)電壓不對稱情況下,仍需要保持并網(wǎng)電流對稱運(yùn)行,同時維持電池組SOC均衡。但是,在電網(wǎng)不對稱情況下,三相并網(wǎng)功率的不一致會加劇相間電池組的SOC差異。為了解決上述問題,本文通過控制環(huán)流直流分量實(shí)現(xiàn)了相間電池組輸出功率的重新分配,在此基礎(chǔ)上添加了橋臂間SOC均衡和橋臂內(nèi)SOC均衡策略,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了電池組間的SOC均衡。最后,分別在MATLAB/Simulink平臺和實(shí)驗室平臺下搭建了MMC-BESS系統(tǒng),驗證了本文提出的SOC均衡控制方法在不對稱電網(wǎng)電壓條件下的控1482017,41(9)·研制與開發(fā)·
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于模塊化多電平變換器的儲能系統(tǒng)綜述[J]. 李善穎,吳濤,任彬,徐永海,袁敞. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2015(16)
[2]新型中點(diǎn)鉗位三電平電池儲能變流器設(shè)計及控制系統(tǒng)[J]. 閆濤,渠展展,劉赟甲,惠東,小林真一,張學(xué)龍. 電力系統(tǒng)自動化. 2015(03)
[3]模塊化多電平換流器橋臂電流分析及其環(huán)流抑制方法[J]. 李國慶,辛業(yè)春,吳學(xué)光. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(24)
[4]用于儲能系統(tǒng)的梯次利用鋰電池組均衡策略設(shè)計[J]. 馬澤宇,姜久春,文鋒,鄭林鋒,郭宏榆,時瑋. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(03)
[5]電網(wǎng)故障時基于雙輸入SOGI-FLL的新型電網(wǎng)快速同步方法[J]. 鄧哲,周峰武,林輝品,候堯杰,呂征宇. 電工技術(shù)學(xué)報. 2013(12)
[6]改進(jìn)型MMC-STATCOM的建模及分層控制[J]. 戴珂,徐晨,丁玉峰,康勇. 電工技術(shù)學(xué)報. 2013(12)
[7]基于MMC技術(shù)的光伏并網(wǎng)逆變器原理及仿真研究[J]. 賈林壯,馮琳,李國杰,李素非,江秀臣. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2013(21)
[8]交流系統(tǒng)不對稱時模塊化多電平換流器的控制[J]. 周月賓,江道灼,郭捷,梁一橋,胡鵬飛,林志勇. 電網(wǎng)技術(shù). 2013(03)
[9]大規(guī)模儲能技術(shù)在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用前景分析[J]. 國家電網(wǎng)公司"電網(wǎng)新技術(shù)前景研究"項目咨詢組,王松岑,來小康,程時杰. 電力系統(tǒng)自動化. 2013(01)
[10]可再生能源發(fā)電中的電池儲能系統(tǒng)綜述[J]. 丁明,陳忠,蘇建徽,陳中,吳建鋒,朱承治. 電力系統(tǒng)自動化. 2013(01)
本文編號:2959243
【文章來源】:電力系統(tǒng)自動化. 2017,41(09)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
圖1MMC-BESS結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1StructurediagramofMMC-BESS各個子模塊的輸出電壓為:
均衡,各相電池組的SOC重新歸于一致。由圖4可知,本文所提出的SOC均衡控制策略能夠有效應(yīng)用于電網(wǎng)電壓不平衡情況,實(shí)現(xiàn)良好的控制效果。圖3三相并網(wǎng)功率及電池組輸出功率仿真波形Fig.3Simulationresultsofthreephaseoutputpoweranddischargingpowerofbatteries圖4SOC仿真結(jié)果Fig.4SimulationresultsofSOC需要注意的是,在仿真中,僅以電網(wǎng)中最為普遍的單相接地故障為例,分析了通用調(diào)制策略的SOC均衡能力。針對兩相短路、兩相接地短路等情況,可采用同樣的方式對環(huán)流加以控制,進(jìn)而達(dá)到良好的控制效果。3.2實(shí)驗驗證為了進(jìn)一步驗證本文所提出的控制策略,在實(shí)驗室內(nèi)部搭建了MMC-BESS實(shí)驗平臺。由于經(jīng)費(fèi)有限,每組橋臂中僅包含2個子模塊,橋臂濾波電感Larm=1mH,交流濾波電感Ls=2mH,子模塊濾波電容CSM=550μF,載波頻率為5000Hz,電網(wǎng)電壓幅值為25V,每個子模塊中的電池組均由3個標(biāo)稱為12V/3.3Ah的鉛酸電池串聯(lián)組成。附錄B圖B3為電網(wǎng)電壓跌落50%情況下的電網(wǎng)電壓與并網(wǎng)電流實(shí)驗波形。在電網(wǎng)電壓單相跌落情況下,三相輸出電流仍能保持對稱,與附錄B圖B1所示的仿真結(jié)果保持一致。為了驗證本文提出的通用SOC均衡控制策略對直流環(huán)流和基頻環(huán)流的調(diào)控作用,分別對其進(jìn)行定參考值閉環(huán)控制實(shí)驗驗證,如附錄B圖B4所示。其中,圖B4(a)包含A相環(huán)流直流分量波形,其參考值為-1A。由圖B4(a)可知,
效調(diào)控環(huán)流中的基頻分量,進(jìn)而對上、下橋臂輸出功率進(jìn)行分配。A相電壓跌落50%情況下的實(shí)驗波形如附錄B圖B5所示,其中三相環(huán)流參考值均由附錄A圖A4所示SOC均衡控制策略獲得。為了維持三相電池組輸出功率平衡,A相通過直流環(huán)流向B相和C相傳輸能量。圖5為放電情況下三相12個電池組的SOC均衡曲線。即使在初始SOC相差較大的情況下,本文提出的SOC均衡控制策略仍然能夠有效實(shí)現(xiàn)SOC均衡,與圖4所示的仿真結(jié)果保持一致。圖5SOC均衡曲線Fig.5BalancingprofilesofSOC4結(jié)語針對電池儲能型MMC系統(tǒng),本文設(shè)計了一種電網(wǎng)電壓對稱和不對稱運(yùn)行工況下通用的控制策略。該控制策略包括并網(wǎng)功率控制、子模塊間SOC均衡控制、環(huán)流控制和并網(wǎng)電流直流分量抑制。在電網(wǎng)電壓不對稱情況下,仍需要保持并網(wǎng)電流對稱運(yùn)行,同時維持電池組SOC均衡。但是,在電網(wǎng)不對稱情況下,三相并網(wǎng)功率的不一致會加劇相間電池組的SOC差異。為了解決上述問題,本文通過控制環(huán)流直流分量實(shí)現(xiàn)了相間電池組輸出功率的重新分配,在此基礎(chǔ)上添加了橋臂間SOC均衡和橋臂內(nèi)SOC均衡策略,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了電池組間的SOC均衡。最后,分別在MATLAB/Simulink平臺和實(shí)驗室平臺下搭建了MMC-BESS系統(tǒng),驗證了本文提出的SOC均衡控制方法在不對稱電網(wǎng)電壓條件下的控1482017,41(9)·研制與開發(fā)·
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]基于模塊化多電平變換器的儲能系統(tǒng)綜述[J]. 李善穎,吳濤,任彬,徐永海,袁敞. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2015(16)
[2]新型中點(diǎn)鉗位三電平電池儲能變流器設(shè)計及控制系統(tǒng)[J]. 閆濤,渠展展,劉赟甲,惠東,小林真一,張學(xué)龍. 電力系統(tǒng)自動化. 2015(03)
[3]模塊化多電平換流器橋臂電流分析及其環(huán)流抑制方法[J]. 李國慶,辛業(yè)春,吳學(xué)光. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(24)
[4]用于儲能系統(tǒng)的梯次利用鋰電池組均衡策略設(shè)計[J]. 馬澤宇,姜久春,文鋒,鄭林鋒,郭宏榆,時瑋. 電力系統(tǒng)自動化. 2014(03)
[5]電網(wǎng)故障時基于雙輸入SOGI-FLL的新型電網(wǎng)快速同步方法[J]. 鄧哲,周峰武,林輝品,候堯杰,呂征宇. 電工技術(shù)學(xué)報. 2013(12)
[6]改進(jìn)型MMC-STATCOM的建模及分層控制[J]. 戴珂,徐晨,丁玉峰,康勇. 電工技術(shù)學(xué)報. 2013(12)
[7]基于MMC技術(shù)的光伏并網(wǎng)逆變器原理及仿真研究[J]. 賈林壯,馮琳,李國杰,李素非,江秀臣. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制. 2013(21)
[8]交流系統(tǒng)不對稱時模塊化多電平換流器的控制[J]. 周月賓,江道灼,郭捷,梁一橋,胡鵬飛,林志勇. 電網(wǎng)技術(shù). 2013(03)
[9]大規(guī)模儲能技術(shù)在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用前景分析[J]. 國家電網(wǎng)公司"電網(wǎng)新技術(shù)前景研究"項目咨詢組,王松岑,來小康,程時杰. 電力系統(tǒng)自動化. 2013(01)
[10]可再生能源發(fā)電中的電池儲能系統(tǒng)綜述[J]. 丁明,陳忠,蘇建徽,陳中,吳建鋒,朱承治. 電力系統(tǒng)自動化. 2013(01)
本文編號:2959243
本文鏈接:http://sikaile.net/kejilunwen/dianlidianqilunwen/2959243.html
最近更新
教材專著