微網(wǎng)中含大量高度非線性的感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷,對(duì)微網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí)的電壓穩(wěn)定性構(gòu)成嚴(yán)重威脅。為此,針對(duì)含多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的微網(wǎng),根據(jù)電力系統(tǒng)功率平衡的原則,從理論上推導(dǎo)了微網(wǎng)各電動(dòng)機(jī)負(fù)荷轉(zhuǎn)差與系統(tǒng)電壓的動(dòng)態(tài)耦合關(guān)系,進(jìn)而說(shuō)明感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷更加敏感的原因及多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的轉(zhuǎn)差和系統(tǒng)電壓之間的動(dòng)態(tài)耦合特性與微網(wǎng)穩(wěn)定性相關(guān)�；贛ATLAB/Simulink仿真平臺(tái),搭建了風(fēng)光柴儲(chǔ)多源主從控制微網(wǎng),通過(guò)仿真研究了不同條件下多機(jī)疊加啟動(dòng)及微網(wǎng)故障兩種情況下微網(wǎng)的電壓穩(wěn)定性,進(jìn)而提出了提高含多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的微網(wǎng)電壓穩(wěn)定性的措施。仿真結(jié)果表明,多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷之間的相互作用對(duì)微網(wǎng)電壓穩(wěn)定性具有重大影響,且串聯(lián)主從微網(wǎng)的臨界故障清除時(shí)間受三相短路故障點(diǎn)離感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷點(diǎn)的距離和故障點(diǎn)離主控單元的距離雙重制約,采用疊加啟動(dòng)策略和故障點(diǎn)快速切機(jī)等措施可有效提高微網(wǎng)電壓穩(wěn)定性。所得結(jié)論為含多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的微網(wǎng)穩(wěn)定性研究與控制提供了理論參考。
【部分圖文】：

ωｍ＝（１－ｓ）ω０，為轉(zhuǎn)子電角速度；ＰＬ為電動(dòng)機(jī)的負(fù)載功率；ＴＪ為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量時(shí)間常數(shù)。感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩ＴＬ為：ＴＬ＝Ａω２＋Ｂω＋Ｃ（５）式中：Ａ，Ｂ，Ｃ分別為電動(dòng)機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩中與轉(zhuǎn)速有關(guān)及無(wú)關(guān)部分的比例系數(shù)。由式（５）可得負(fù)載功率為：ＰＬ＝Ａω３＋Ｂω２＋Ｃω（６）為分析含多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的微網(wǎng)電壓與各電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)差的動(dòng)態(tài)耦合關(guān)系，以接于同一母線的兩臺(tái)感應(yīng)電動(dòng)機(jī)ＩＭ１和ＩＭ２為例建立圖１所示的微網(wǎng)模型。圖中：Ｖｎ（ｎ＝１，２）為微電源ＤＧｎ逆變器輸出電壓；Ｐｎ和Ｑｎ分別為ＤＧｎ輸出的有功和無(wú)功功率；δｎ為微電源ＤＧｎ的輸出電壓的相角；ＸＣ為補(bǔ)償容抗；微電源ＤＧｎ的輸出阻抗和線路阻抗之和等效表示為Ｚｎ∠θｎ＝Ｒｎ＋ｊＸｎ，其中，θｎ為微電源等效輸出阻抗的相角。圖１含兩臺(tái)感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的微網(wǎng)模型Ｆｉｇ．１Ｍｏｄｅｌｏｆｍｉｃｒｏｇｒｉｄｗｉｔｈｔｗｏｉｎｄｕｃｔｉｏｎｍｏｔｏｒｓ微電源輸出功率的表達(dá)式為：ＰｎＱｎ［］＝ｃｏｓ（θｎ－δｎ）ｃｏｓθｎｓｉｎ（θｎ－δｎ）ｓｉｎθｎ［］ＶｍＶｎＺｎ－Ｖ２ｍＺｎ熿燀燄燅（７）微網(wǎng)系統(tǒng)的無(wú)功功率平衡方程為：∑ｎＱｎ＝Ｑｍ１＋Ｑｍ２－ＱＣ（８）式中：Ｑｍ１和Ｑｍ２分別為感應(yīng)電動(dòng)機(jī)ＩＭ１和ＩＭ２消耗的無(wú)功功率；ＱＣ為電容補(bǔ)償?shù)臒o(wú)功功率。設(shè)微網(wǎng)中ｋ臺(tái)（算例中ｋ�。玻�

ωｍ＝（１－ｓ）ω０，為轉(zhuǎn)子電角速度；ＰＬ為電動(dòng)機(jī)的負(fù)載功率；ＴＪ為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量時(shí)間常數(shù)。感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩ＴＬ為：ＴＬ＝Ａω２＋Ｂω＋Ｃ（５）式中：Ａ，Ｂ，Ｃ分別為電動(dòng)機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩中與轉(zhuǎn)速有關(guān)及無(wú)關(guān)部分的比例系數(shù)。由式（５）可得負(fù)載功率為：ＰＬ＝Ａω３＋Ｂω２＋Ｃω（６）為分析含多感應(yīng)電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的微網(wǎng)電壓與各電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)差的動(dòng)態(tài)耦合關(guān)系，以接于同一母線的兩臺(tái)感應(yīng)電動(dòng)機(jī)ＩＭ１和ＩＭ２為例建立圖１所示的微網(wǎng)模型。圖中：Ｖｎ（ｎ＝１，２）為微電源ＤＧｎ逆變器輸出電壓；Ｐｎ和Ｑｎ分別為ＤＧｎ輸出的有功和無(wú)功功率；δｎ為微電源ＤＧｎ的輸出電壓的相角；ＸＣ為補(bǔ)償容抗；微電源ＤＧｎ的輸出阻抗和線路阻抗之和等效表示為Ｚｎ∠θｎ＝Ｒｎ＋ｊＸｎ，其中，θｎ為微電源等效輸出阻抗的相角。圖１含兩臺(tái)感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的微網(wǎng)模型Ｆｉｇ．１Ｍｏｄｅｌｏｆｍｉｃｒｏｇｒｉｄｗｉｔｈｔｗｏｉｎｄｕｃｔｉｏｎｍｏｔｏｒｓ微電源輸出功率的表達(dá)式為：ＰｎＱｎ［］＝ｃｏｓ（θｎ－δｎ）ｃｏｓθｎｓｉｎ（θｎ－δｎ）ｓｉｎθｎ［］ＶｍＶｎＺｎ－Ｖ２ｍＺｎ熿燀燄燅（７）微網(wǎng)系統(tǒng)的無(wú)功功率平衡方程為：∑ｎＱｎ＝Ｑｍ１＋Ｑｍ２－ＱＣ（８）式中：Ｑｍ１和Ｑｍ２分別為感應(yīng)電動(dòng)機(jī)ＩＭ１和ＩＭ２消耗的無(wú)功功率；ＱＣ為電容補(bǔ)償?shù)臒o(wú)功功率。設(shè)微網(wǎng)中ｋ臺(tái)（算例中ｋ�。玻�
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