本文依托京杭運(yùn)河大橋,對(duì)大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸臂施工過(guò)程中的變形控制問(wèn)題進(jìn)行了研究。本文研究的變形控制問(wèn)題有基礎(chǔ)沉降監(jiān)測(cè)與控制、豎向預(yù)應(yīng)力損失與腹板斜裂縫控制、活動(dòng)支座預(yù)偏量的設(shè)置、施工仿真分析及變形監(jiān)測(cè)、懸臂施工自適應(yīng)控制、跨中下?lián)峡刂�、成橋預(yù)拱度中活載部分取值有限元計(jì)算準(zhǔn)確性的驗(yàn)證。通過(guò)對(duì)上述變形控制問(wèn)題進(jìn)行研究得出以下成果:(1)通過(guò)沉降觀測(cè),京杭運(yùn)河大橋跨中合攏之前基礎(chǔ)沉降趨于穩(wěn)定。通過(guò)觀測(cè)確�；A(chǔ)沉降趨于穩(wěn)定是全橋合攏的一個(gè)必要條件。(2)采用精軋螺紋鋼作為豎向預(yù)應(yīng)力筋而造成的預(yù)應(yīng)力損失在15.6%左右,采用鋼絞線配低回縮二次張拉錨具作為豎向預(yù)應(yīng)力筋較為合適。(3)針對(duì)京杭運(yùn)河大橋,14#墩支座預(yù)偏量的計(jì)算結(jié)果達(dá)到了43.5mm。(4)懸臂施工中每個(gè)節(jié)段的傾角對(duì)掛籃變形的影響不可忽略。(5)在懸臂施工的前期實(shí)測(cè)變形值與理論值相差很小,在懸臂施工的后期實(shí)測(cè)變形與理論值相差較大,在懸臂施工的后期對(duì)有限元模型參數(shù)進(jìn)行調(diào)整非常必要。(6)跨中下?lián)嫌袃蓚�(gè)主要直接原因,一是超重,二是墩頂梁截面的轉(zhuǎn)動(dòng)。(7)通過(guò)有限元分析及現(xiàn)場(chǎng)加載試驗(yàn)的數(shù)據(jù)對(duì)比,發(fā)現(xiàn)有限元對(duì)成橋預(yù)拱度中的活載部分的...

【文章頁(yè)數(shù)】：73 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖2.3施工中的京杭運(yùn)河大橋

梁高8.1米，其余主梁梁高變化采用1.8次拋物線。箱梁合攏段底板厚度30厘米，1號(hào)梁段底板厚度78.5厘米，底板厚度變化也采用1.8次拋物線漸變。箱梁腹板厚度采用95～70厘米。主梁懸臂澆注梁段劃分長(zhǎng)度為3米，3.5米、4米，0、1號(hào)塊總長(zhǎng)為....

圖2.7京杭運(yùn)河大橋箱室內(nèi)壁腹板上的斜裂縫京杭運(yùn)河大橋懸臂施工階段發(fā)現(xiàn)箱室內(nèi)腹板上沿著預(yù)應(yīng)力管道有斜裂縫產(chǎn)生，并有水漬從裂縫中浸出

潘振宇大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋懸臂施工變形控制以上實(shí)測(cè)結(jié)果可得到以下結(jié)論：（1）懸臂施工過(guò)程中樁基礎(chǔ)的沉降量不斷增大，但沉降速度逐漸降低；（2）樁頂位移一方面與樁頂荷載有關(guān)，還與地質(zhì)情況有很大關(guān)系；（3）樁的沉降量較小，全橋合攏前，樁基礎(chǔ)基本穩(wěn)定，因此本橋合攏后基本使結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)....

圖2.8京杭運(yùn)河大橋盆式支座平面布置圖

圖2.8京杭運(yùn)河大橋盆式支座平面布置圖（1）通過(guò)midascivil建立全橋的有限元模型來(lái)計(jì)算各個(gè)活動(dòng)支座由于收縮徐變產(chǎn)生的位移值。通過(guò)有限元計(jì)算可得到以下結(jié)果：1000天后，由于混凝土的收縮徐變，11號(hào)墩、13號(hào)墩14號(hào)墩的活動(dòng)支座分別向12號(hào)墩方向偏移....

圖2.9京杭運(yùn)河大橋有限元模型

對(duì)掛籃變形的影響不可忽略。2.6施工過(guò)程仿真分析及主梁變形、應(yīng)變監(jiān)測(cè)2.6.1有限元建模本橋采用專業(yè)的橋梁有限元分析軟件MidasCivil對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行仿真分析計(jì)算。MidasCivil是橋梁工程常用的有限元分析軟件，是目前國(guó)內(nèi)外較為成熟的軟件。MidasCiv....

本文編號(hào)：3921364