盤形滾刀刀圈軋制數(shù)值模擬研究
發(fā)布時(shí)間:2022-01-24 18:36
盤形滾刀工況條件差、換刀成本高,生產(chǎn)廠家對(duì)刀圈的性能要求越來越嚴(yán)格。為了提高刀圈質(zhì)量,針對(duì)TBM中43.2 cm(17英寸)盤形滾刀刀圈,采用軋制成形工藝,運(yùn)用塑性成形軟件,建立盤形滾刀軋制過程數(shù)值模型,通過有限元仿真分析滾刀成形的應(yīng)力場(chǎng)和應(yīng)變場(chǎng),并對(duì)不同參數(shù)對(duì)成形過程的影響進(jìn)行研究。研究結(jié)果表明:1)軋制過程應(yīng)力較小,應(yīng)變分布較為均勻,但整體應(yīng)變較小,隨著主輥轉(zhuǎn)速及芯輥進(jìn)給速度的增大,等效應(yīng)力逐漸減小,應(yīng)變基本不變。2)匹配仿真參數(shù)進(jìn)行刀圈軋制試驗(yàn),并對(duì)刀圈質(zhì)量進(jìn)行檢測(cè),刀圈流線與外形輪廓相符,分布連貫不被打斷,且與主應(yīng)力方向一致,流線合理。
【文章來源】:隧道建設(shè)(中英文). 2017,37(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
盤形滾刀刀圈幾何模型(單位:mm)
形滾刀[11],刀圈軋制成形目標(biāo)幾何尺寸如圖1所示。圖1盤形滾刀刀圈幾何模型(單位:mm)Fig.1Geometricmodelofdisccutterring(unit:mm)2.2咬入條件軋制過程能否順利完成,首先取決于軋制件能否被旋轉(zhuǎn)軋輥順利拽入,實(shí)現(xiàn)這一過程即為咬入條件。為實(shí)現(xiàn)軋件咬入,必須給軋件施加推力,使得軋件在碰到軋輥前已有一定的慣性力或者沖擊力,這對(duì)順利咬入是有利的。軋件如能自然地被軋輥咬入,其他條件下的拽入過程也能實(shí)現(xiàn),這種咬入稱為自然咬入,即軋件以靜止?fàn)顟B(tài)與軋輥接觸并被拽入。自然咬入軋件受力分析如圖2所示。圖2自然咬入軋件受力分析Fig.2Forceanalysisofrolledpiecewithnaturalbite在接觸點(diǎn)上軋件受到軋輥對(duì)它的壓力N及摩擦力T的作用。T與N滿足庫侖摩擦定律,即T=fN。因摩擦因數(shù)可用摩擦角表示為f=tanβ,且f≥tanα,故β≥α。由以上推導(dǎo)可知:1)摩擦角β大于咬入角α,才能實(shí)現(xiàn)自然咬入;2)摩擦角相對(duì)于咬入角越大,軋件越容易被拽入。2.3穩(wěn)定軋制條件軋件被軋輥咬入之后,軋件前段與軋輥軸心連線間夾角δ不斷減小(如圖3所示),一直到δ=0時(shí),方可進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。開始咬入時(shí)要求的摩擦條件較高,摩擦因數(shù)大,隨著軋件被咬入部分的逐漸增加,水平推力逐漸減小;開始咬入條件一旦建立,軋件就能很自然地向軋輥間充填,從而建立穩(wěn)定軋制過程。因此,凡是能降低咬入角α和提高摩擦角β的措施皆有利于咬入條件和穩(wěn)定軋制條件的實(shí)現(xiàn)。圖3穩(wěn)定軋制條件Fig.3Stablerollingconditions3數(shù)值模擬3.1模型的建立本文采用Deform-3D有限元軟件對(duì)盤形滾刀軋制過程進(jìn)行模擬,建立的有限元模型如圖4所示。刀圈1484隧道建設(shè)(中英文)第37卷
庵忠?氤莆?勻灰?耄?叢?件以靜止?fàn)顟B(tài)與軋輥接觸并被拽入。自然咬入軋件受力分析如圖2所示。圖2自然咬入軋件受力分析Fig.2Forceanalysisofrolledpiecewithnaturalbite在接觸點(diǎn)上軋件受到軋輥對(duì)它的壓力N及摩擦力T的作用。T與N滿足庫侖摩擦定律,即T=fN。因摩擦因數(shù)可用摩擦角表示為f=tanβ,且f≥tanα,故β≥α。由以上推導(dǎo)可知:1)摩擦角β大于咬入角α,才能實(shí)現(xiàn)自然咬入;2)摩擦角相對(duì)于咬入角越大,軋件越容易被拽入。2.3穩(wěn)定軋制條件軋件被軋輥咬入之后,軋件前段與軋輥軸心連線間夾角δ不斷減小(如圖3所示),一直到δ=0時(shí),方可進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。開始咬入時(shí)要求的摩擦條件較高,摩擦因數(shù)大,隨著軋件被咬入部分的逐漸增加,水平推力逐漸減小;開始咬入條件一旦建立,軋件就能很自然地向軋輥間充填,從而建立穩(wěn)定軋制過程。因此,凡是能降低咬入角α和提高摩擦角β的措施皆有利于咬入條件和穩(wěn)定軋制條件的實(shí)現(xiàn)。圖3穩(wěn)定軋制條件Fig.3Stablerollingconditions3數(shù)值模擬3.1模型的建立本文采用Deform-3D有限元軟件對(duì)盤形滾刀軋制過程進(jìn)行模擬,建立的有限元模型如圖4所示。刀圈1484隧道建設(shè)(中英文)第37卷
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]盤形滾刀刀圈熱處理工藝及其性能預(yù)測(cè)[J]. 夏毅敏,張睿,叢國強(qiáng),毛晴松,曾桂英. 熱加工工藝. 2016(22)
[2]某供水工程TBM刀盤破巖過程動(dòng)靜態(tài)響應(yīng)特性[J]. 夏毅敏,陳卓,林賚貺,田彥朝,唐露,吳才章,楊妹. 哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào). 2016(05)
[3]不同地應(yīng)力下TBM盤形滾刀破巖特性[J]. 夏毅敏,吳才章,顧健健,叢國強(qiáng),唐露,張魁. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(02)
[4]TBM盤形滾刀淬火過程的數(shù)值研究[J]. 江志強(qiáng),張銀霞,王棟,劉治華. 制造業(yè)自動(dòng)化. 2015(15)
[5]盾構(gòu)刀具關(guān)鍵技術(shù)及其最新發(fā)展[J]. 陳饋. 隧道建設(shè). 2015(03)
[6]復(fù)合式土壓平衡盾構(gòu)機(jī)刀盤性能綜合評(píng)價(jià)方法[J]. 夏毅敏,卞章括,胡承歡,吳元,林賚貺,暨智勇. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2014(21)
[7]盾構(gòu)刀具用5Cr5MoSiV1鋼的回火工藝[J]. 閆洪,陳磊,阮先明. 材料熱處理學(xué)報(bào). 2013(S1)
[8]盾構(gòu)刀具用5Cr5MoSiV1鋼淬火組織[J]. 閆洪,陳磊,阮先明,胡志. 金屬熱處理. 2013(06)
[9]TBM滾刀刀圈材料性能的研究[J]. 張占杰,劉樸,趙海峰,袁國,趙金華,吳志生. 鋼鐵研究. 2013(01)
[10]基于Deform-3D的徑軸向環(huán)軋有限元模擬時(shí)的導(dǎo)向輥約束[J]. 徐如濤,黃海玲,王克魯,李斌. 熱加工工藝. 2012(03)
碩士論文
[1]TBM盤形滾刀刀圈的鍛壓成形工藝研究[D]. 王江偉.華北電力大學(xué)(北京) 2014
本文編號(hào):3607090
【文章來源】:隧道建設(shè)(中英文). 2017,37(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
盤形滾刀刀圈幾何模型(單位:mm)
形滾刀[11],刀圈軋制成形目標(biāo)幾何尺寸如圖1所示。圖1盤形滾刀刀圈幾何模型(單位:mm)Fig.1Geometricmodelofdisccutterring(unit:mm)2.2咬入條件軋制過程能否順利完成,首先取決于軋制件能否被旋轉(zhuǎn)軋輥順利拽入,實(shí)現(xiàn)這一過程即為咬入條件。為實(shí)現(xiàn)軋件咬入,必須給軋件施加推力,使得軋件在碰到軋輥前已有一定的慣性力或者沖擊力,這對(duì)順利咬入是有利的。軋件如能自然地被軋輥咬入,其他條件下的拽入過程也能實(shí)現(xiàn),這種咬入稱為自然咬入,即軋件以靜止?fàn)顟B(tài)與軋輥接觸并被拽入。自然咬入軋件受力分析如圖2所示。圖2自然咬入軋件受力分析Fig.2Forceanalysisofrolledpiecewithnaturalbite在接觸點(diǎn)上軋件受到軋輥對(duì)它的壓力N及摩擦力T的作用。T與N滿足庫侖摩擦定律,即T=fN。因摩擦因數(shù)可用摩擦角表示為f=tanβ,且f≥tanα,故β≥α。由以上推導(dǎo)可知:1)摩擦角β大于咬入角α,才能實(shí)現(xiàn)自然咬入;2)摩擦角相對(duì)于咬入角越大,軋件越容易被拽入。2.3穩(wěn)定軋制條件軋件被軋輥咬入之后,軋件前段與軋輥軸心連線間夾角δ不斷減小(如圖3所示),一直到δ=0時(shí),方可進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。開始咬入時(shí)要求的摩擦條件較高,摩擦因數(shù)大,隨著軋件被咬入部分的逐漸增加,水平推力逐漸減小;開始咬入條件一旦建立,軋件就能很自然地向軋輥間充填,從而建立穩(wěn)定軋制過程。因此,凡是能降低咬入角α和提高摩擦角β的措施皆有利于咬入條件和穩(wěn)定軋制條件的實(shí)現(xiàn)。圖3穩(wěn)定軋制條件Fig.3Stablerollingconditions3數(shù)值模擬3.1模型的建立本文采用Deform-3D有限元軟件對(duì)盤形滾刀軋制過程進(jìn)行模擬,建立的有限元模型如圖4所示。刀圈1484隧道建設(shè)(中英文)第37卷
庵忠?氤莆?勻灰?耄?叢?件以靜止?fàn)顟B(tài)與軋輥接觸并被拽入。自然咬入軋件受力分析如圖2所示。圖2自然咬入軋件受力分析Fig.2Forceanalysisofrolledpiecewithnaturalbite在接觸點(diǎn)上軋件受到軋輥對(duì)它的壓力N及摩擦力T的作用。T與N滿足庫侖摩擦定律,即T=fN。因摩擦因數(shù)可用摩擦角表示為f=tanβ,且f≥tanα,故β≥α。由以上推導(dǎo)可知:1)摩擦角β大于咬入角α,才能實(shí)現(xiàn)自然咬入;2)摩擦角相對(duì)于咬入角越大,軋件越容易被拽入。2.3穩(wěn)定軋制條件軋件被軋輥咬入之后,軋件前段與軋輥軸心連線間夾角δ不斷減小(如圖3所示),一直到δ=0時(shí),方可進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。開始咬入時(shí)要求的摩擦條件較高,摩擦因數(shù)大,隨著軋件被咬入部分的逐漸增加,水平推力逐漸減小;開始咬入條件一旦建立,軋件就能很自然地向軋輥間充填,從而建立穩(wěn)定軋制過程。因此,凡是能降低咬入角α和提高摩擦角β的措施皆有利于咬入條件和穩(wěn)定軋制條件的實(shí)現(xiàn)。圖3穩(wěn)定軋制條件Fig.3Stablerollingconditions3數(shù)值模擬3.1模型的建立本文采用Deform-3D有限元軟件對(duì)盤形滾刀軋制過程進(jìn)行模擬,建立的有限元模型如圖4所示。刀圈1484隧道建設(shè)(中英文)第37卷
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]盤形滾刀刀圈熱處理工藝及其性能預(yù)測(cè)[J]. 夏毅敏,張睿,叢國強(qiáng),毛晴松,曾桂英. 熱加工工藝. 2016(22)
[2]某供水工程TBM刀盤破巖過程動(dòng)靜態(tài)響應(yīng)特性[J]. 夏毅敏,陳卓,林賚貺,田彥朝,唐露,吳才章,楊妹. 哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào). 2016(05)
[3]不同地應(yīng)力下TBM盤形滾刀破巖特性[J]. 夏毅敏,吳才章,顧健健,叢國強(qiáng),唐露,張魁. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(02)
[4]TBM盤形滾刀淬火過程的數(shù)值研究[J]. 江志強(qiáng),張銀霞,王棟,劉治華. 制造業(yè)自動(dòng)化. 2015(15)
[5]盾構(gòu)刀具關(guān)鍵技術(shù)及其最新發(fā)展[J]. 陳饋. 隧道建設(shè). 2015(03)
[6]復(fù)合式土壓平衡盾構(gòu)機(jī)刀盤性能綜合評(píng)價(jià)方法[J]. 夏毅敏,卞章括,胡承歡,吳元,林賚貺,暨智勇. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2014(21)
[7]盾構(gòu)刀具用5Cr5MoSiV1鋼的回火工藝[J]. 閆洪,陳磊,阮先明. 材料熱處理學(xué)報(bào). 2013(S1)
[8]盾構(gòu)刀具用5Cr5MoSiV1鋼淬火組織[J]. 閆洪,陳磊,阮先明,胡志. 金屬熱處理. 2013(06)
[9]TBM滾刀刀圈材料性能的研究[J]. 張占杰,劉樸,趙海峰,袁國,趙金華,吳志生. 鋼鐵研究. 2013(01)
[10]基于Deform-3D的徑軸向環(huán)軋有限元模擬時(shí)的導(dǎo)向輥約束[J]. 徐如濤,黃海玲,王克魯,李斌. 熱加工工藝. 2012(03)
碩士論文
[1]TBM盤形滾刀刀圈的鍛壓成形工藝研究[D]. 王江偉.華北電力大學(xué)(北京) 2014
本文編號(hào):3607090
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