建立柴油發(fā)電機(jī)組隔振系統(tǒng)簡化模型,介紹含慣容器的柴油發(fā)電機(jī)組隔振系統(tǒng)的動力學(xué)方程,對6L23/30H型柴油發(fā)電機(jī)組進(jìn)行數(shù)值分析及臺架試驗(yàn)。結(jié)果表明,使用慣容-橡膠復(fù)合隔振器后,柴油發(fā)電機(jī)組積極隔振系統(tǒng)的最低共振頻率降低;柴油發(fā)電機(jī)組的振動加速度以及位移響應(yīng)降低;基座結(jié)構(gòu)的垂向振動減弱,同時(shí)發(fā)現(xiàn)慣容-橡膠復(fù)合隔振器能夠?qū)崿F(xiàn)更大的振級落差。分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知,慣容-橡膠復(fù)合隔振器擁有良好的減振隔振效果,在低頻隔振場景中有廣泛應(yīng)用前景。 

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

柴油發(fā)電機(jī)組隔振系統(tǒng)的簡化模型

圖2是根據(jù)授權(quán)專利[9]設(shè)計(jì)制造的慣容-橡膠復(fù)合隔振器，其中，圖2(a)為設(shè)計(jì)圖，各數(shù)字代表：1-絲杠，2-飛輪，3-頂蓋，4-金屬橡膠復(fù)合件，5-底座，6-軸承，7-限位塊；圖2(b)為實(shí)物圖，將復(fù)合隔振器的頂蓋拿開后，可看到如圖2(c)所示的金屬橡膠復(fù)合件和圖2(d)所示的底座與慣容器。慣容器可以顯著提高復(fù)合隔振器的整體動剛度，因此為避免無關(guān)變量影響試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比結(jié)果的可靠性，選取橡膠隔振器時(shí)應(yīng)盡可能使其整體動剛度與慣容-橡膠復(fù)合隔振器相近。本文所用兩款隔振器的部分參數(shù)如表3所示，各隔振器的安裝位置如表4所示。

為衡量慣容-橡膠復(fù)合隔振器對機(jī)組的實(shí)際減振效果，取1、3、5、7、A、C測點(diǎn)分析機(jī)組的振動響應(yīng)，其中，x方向上有2個測點(diǎn)，分別為Ax和Cx;y方向上，有2個測點(diǎn)，分別為Ay和Cy;z方向上有6個測點(diǎn)，分別為1、3、5、7、Az和Cz，其中，數(shù)據(jù)分析時(shí)發(fā)現(xiàn)7號測點(diǎn)數(shù)據(jù)失真，所以剔除該數(shù)據(jù)。文獻(xiàn)[13]指出，對于柴油發(fā)電機(jī)組的振動測量結(jié)果，評估的頻率范圍為2 Hz～1 000 Hz。圖4 臺架試驗(yàn)現(xiàn)場

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]帶慣容器的非線性隔振器對雙層隔振系統(tǒng)動態(tài)特性影響分析[J]. 何謙,杜敬濤,張贇.  噪聲與振動控制. 2018(S1)
[2]慣容器對隔振系統(tǒng)動態(tài)性能影響研究[J]. 溫華兵,昝浩,陳寧,楊興林.  實(shí)驗(yàn)力學(xué). 2015(04)
[3]船舶動力機(jī)械雙層混合隔振系統(tǒng)非線性動力學(xué)特性研究[J]. 謝向榮,朱石堅(jiān).  振動與沖擊. 2010(03)



本文編號：3648142