發(fā)布時(shí)間：2022-01-15 17:21

　　基于FLUENT求解器,對(duì)擺線(xiàn)推進(jìn)器葉梢末端加裝端板前后水動(dòng)力性能變化進(jìn)行研究。根據(jù)擺線(xiàn)推進(jìn)器工作時(shí)的旋轉(zhuǎn)規(guī)律,編寫(xiě)相應(yīng)UDF控制程序,運(yùn)用滑移網(wǎng)格技術(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬。采用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格與非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格相結(jié)合的方式對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,結(jié)合FLUENT求解器的計(jì)算結(jié)果,來(lái)分析水動(dòng)力性能及葉梢渦的變化。進(jìn)而得出結(jié)論,擺線(xiàn)推進(jìn)器加裝端板比未加端板的水動(dòng)力性能更優(yōu)、葉梢渦強(qiáng)度得到減弱和轉(zhuǎn)矩振蕩系數(shù)減小。因此在擺線(xiàn)推進(jìn)器葉片末端加裝端板,可提高推進(jìn)器性能,工作更為安全和穩(wěn)定。 

【文章來(lái)源】：船舶工程. 2020,42(08)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

葉片運(yùn)動(dòng)軌跡

N點(diǎn)不同位置時(shí)的推力變化

本文的計(jì)算模型與的朱典明《擺線(xiàn)推進(jìn)器理論計(jì)算方法》和美國(guó)海軍2983號(hào)報(bào)告中的模型尺寸相同。那么，在此給出端板[5]模型尺寸：端板選用對(duì)稱(chēng)翼型NACA0016-30-20，最大厚度在19.8%翼弦處。將端板模型進(jìn)行縮放后與葉梢翼型的前緣對(duì)齊，兩者最大厚度位置相同，端板厚度取為0.25 mm。端板及加裝端板的葉片見(jiàn)圖3和圖4。圖4 加裝端板的葉片

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]葉頂端板對(duì)H型風(fēng)力機(jī)氣動(dòng)特性與三維繞流場(chǎng)的影響[J]. 左薇,康順.  工程熱物理學(xué)報(bào). 2015(11)
[2]擺線(xiàn)推進(jìn)器任意方向角的水動(dòng)力計(jì)算方法研究[J]. 張洪雨,邢國(guó)英.  水動(dòng)力學(xué)研究與進(jìn)展（A輯）. 2005(04)
[3]擺線(xiàn)推進(jìn)器水動(dòng)力性能研究[J]. 張洪雨,徐玉如,黃薇莉,賀敬席.  海洋工程. 1998(03)
[4]擺線(xiàn)推進(jìn)器的理論計(jì)算方法[J]. 朱典明.  哈爾濱船舶工程學(xué)院學(xué)報(bào). 1982(01)

碩士論文
[1]計(jì)算擺線(xiàn)推進(jìn)器和水輪機(jī)水動(dòng)力性能的彎曲流管法[D]. 邢國(guó)英.哈爾濱工程大學(xué) 2005



本文編號(hào)：3591020