針對船體結(jié)構(gòu)在水下爆炸作用下的變形分布與傳遞特性等問題,基于ABAQUS水下爆炸數(shù)值模擬,采用聲固耦合法,對整船有限元模型進(jìn)行了水下爆炸數(shù)值仿真,并分析了其船體結(jié)構(gòu)的變形分布與變形傳遞特性.研究表明:殼板沖擊因子0.3時,船體結(jié)構(gòu)完好,未見塑性變形區(qū)域;殼板沖擊因子1.2時,船底外板向內(nèi)底板的變形傳遞基本符合線性變化的趨勢;龍骨沖擊因子3.46時,變形在4甲板、3甲板和2甲板的傳遞規(guī)律基本符合數(shù)學(xué)模型三.隨著甲板高度的升高,甲板之間存在的干擾因素（支柱）越來越少,甲板變形傳遞趨勢逐漸趨近于線性變化. 

【文章來源】：武漢理工大學(xué)學(xué)報(交通科學(xué)與工程版). 2020,44(03)

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

加筋板有限元模型的邊界條件

為了分析加筋板的變形特性以及與試驗測量結(jié)果進(jìn)行對比分析,在加筋板有限元模型中設(shè)置了2個測點(diǎn)G-1、G-2,見圖2.設(shè)置炸藥當(dāng)量為0.1 kg TNT、爆距為0.8 m、水深為0.95 m,爆源布于加筋板中心位置水線面以下.其按照Geers-Hunter模型計算得到的水下爆炸載荷曲線見圖3,由于本文只考慮爆炸產(chǎn)生的沖擊波載荷,所以水下爆炸數(shù)值模擬計算時間設(shè)置為0.1 s.

設(shè)置炸藥當(dāng)量為0.1 kg TNT、爆距為0.8 m、水深為0.95 m,爆源布于加筋板中心位置水線面以下.其按照Geers-Hunter模型計算得到的水下爆炸載荷曲線見圖3,由于本文只考慮爆炸產(chǎn)生的沖擊波載荷,所以水下爆炸數(shù)值模擬計算時間設(shè)置為0.1 s.1.2 數(shù)值仿真與試驗結(jié)果對比

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]水下爆炸沖擊波作用下船體艙段變形試驗研究[J]. 王軍,郭君,楊棣,姚熊亮.  船舶力學(xué). 2015(04)
[2]爆炸沖擊作用下加筋板結(jié)構(gòu)變形研究[J]. 牟金磊,朱錫,張振華,谷美邦.  海軍工程大學(xué)學(xué)報. 2007(06)
[3]聲固耦合方法在艦船水下爆炸中的應(yīng)用[J]. 姚熊亮,張阿漫,許維軍.  哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報. 2005(06)
[4]艦船系統(tǒng)和設(shè)備的抗沖擊性能動力學(xué)仿真[J]. 汪玉,王官祥.  計算機(jī)仿真. 1999(01)
[5]非接觸爆炸載荷作用下艦船板架的塑性動力響應(yīng)[J]. 朱錫,劉燕紅,張振中,李朝暉.  武漢造船. 1998(06)
[6]爆炸載荷作用下艦船板架的變形與破損[J]. 吳有生,彭興寧,趙本立.  中國造船. 1995(04)

碩士論文
[1]船體板架水下爆炸塑性大變形及應(yīng)變場研究[D]. 祝祥剛.哈爾濱工程大學(xué) 2015



本文編號：3329272