通過(guò)熔融共混法制備聚酰胺6/硬脂酸鋅[PA6/Zn（st）₂]復(fù)合材料,并采用二次開(kāi)模注射成型工藝制備PA6/Zn（st）₂復(fù)合材料發(fā)泡樣條�？疾炝薢n（st）₂含量對(duì)PA6/Zn（st）₂復(fù)合材料流變性能、結(jié)晶行為、發(fā)泡行為及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:Zn（st）₂的加入,提高了復(fù)合材料低頻區(qū)的儲(chǔ)能模量,降低了復(fù)合材料低頻區(qū)的損耗因子;當(dāng)Zn（st）₂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.0%時(shí),儲(chǔ)能模量達(dá)到最大值,損耗因子達(dá)到最小值。當(dāng)Zn（st）₂質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于5.0%時(shí),對(duì)PA6/Zn（st）₂復(fù)合材料的力學(xué)性能影響不大。當(dāng)Zn（st）₂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%時(shí),復(fù)合材料的泡孔密度和泡孔直徑都最佳。 

【文章來(lái)源】：現(xiàn)代塑料加工應(yīng)用. 2020,32(03)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

PA6/Zn(st)2發(fā)泡材料缺口沖擊斷面的SEM分析

圖3為不同Zn(st)2含量PA6/Zn(st)2復(fù)合材料的力學(xué)性能。從圖3可以看出,當(dāng)Zn(st)2質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于5.0%時(shí),PA6/Zn(st)2復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度均變化不大;當(dāng)Zn(st)2質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到5.0%時(shí),復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度下降明顯�？傮w來(lái)說(shuō),添加Zn(st)2對(duì)PA6/Zn(st)2復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度影響不大。

圖1(c)是PA6/Zn(st)2復(fù)合材料的損耗因子與角頻率關(guān)系。圖1(c)表明,復(fù)合材料的損耗因子隨著Zn(st)2增加而逐漸變小,且低頻區(qū)的損耗因子在Zn(st)2質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.0%時(shí)達(dá)到最小值。是因?yàn)镻A6/Zn(st)2復(fù)合材料的彈性行為占主導(dǎo),形變過(guò)程中的彈性增加,減少了氣體逃逸,有利于材料的發(fā)泡[4]。2.2 結(jié)晶行為


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