熱壓燒結(jié)和壓力浸滲所制備金剛石/Al復(fù)合材料的導(dǎo)熱性能分析
發(fā)布時(shí)間:2021-11-19 21:53
分別采用真空熱壓燒結(jié)法和壓力浸滲法制備了金剛石/Al復(fù)合材料,所得材料的熱導(dǎo)率分別達(dá)到410420和673 W/(m·K)。通過傳熱模型探討了兩種方法制得材料的內(nèi)部傳熱機(jī)理,并定義了參數(shù)"搭橋貢獻(xiàn)率",以量化金剛石顆粒搭橋?qū)Σ牧蠠釋?dǎo)率提升所做的貢獻(xiàn)。結(jié)果表明,采用壓力浸滲工藝時(shí),較高的金剛石含量,較低的界面熱阻,尤其是金剛石顆粒搭橋所構(gòu)成的快速傳熱通道,可顯著提高材料的熱導(dǎo)率。
【文章來源】:功能材料. 2016,47(10)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1鍍鈦金剛石顆粒XRD圖譜Fig1XRDpatternofdiamondparticlescoatedwithTi
1斷口形貌及致密度圖2和3分別為試樣的斷口形貌及致密度?梢姴捎茫郑龋校又苽涔に,當(dāng)金剛石含量為45%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),鋁粉顆粒間擴(kuò)散充分,形成連續(xù)致密的燒結(jié)體,界面呈明顯的冶金結(jié)合(圖2(a)),試樣的致密度達(dá)98.84%(圖3)。圖2不同方法制備的金剛石/Al復(fù)合材料斷口SEM照片Fig2SEMfracturemorphologiesofdiamond/Alcompositesfabricatedbydifferentmethods圖3不同方法制備的復(fù)合材料致密度Fig3Relativedensityofdiamond/Alcompositesfab-ricatedbydifferentmethods當(dāng)金剛石含量增加到50%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),鋁基體致密化不充分,部分鋁粉以顆粒形式存在(圖2(b)),試樣的致密度有所降低(98.01%)。當(dāng)金剛石含量增加到55%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),基體的致密化程度很差,鋁粉仍以顆粒的形式存在(圖2(c)),試樣的致密度僅為95.30%,這是因?yàn)榻饎偸吭礁,顆粒拱橋效應(yīng)越明顯,導(dǎo)致處于金剛石顆粒間隙中的鋁粉不能充分受壓,燒結(jié)難以充分進(jìn)行。由壓力浸滲試樣的斷口形貌可見(圖2(d)),試樣界面存在冶金結(jié)合,部分金剛石呈解理斷裂,說明界面結(jié)合強(qiáng)度較高;同時(shí),金剛石顆粒之間存在搭橋現(xiàn)象。由于熔融鋁液在高壓下能充分填充金剛石堆積體的間隙,所得材料的致密度達(dá)到99.13%(圖3)。2.2熱導(dǎo)率2.2.1兩種方法所制備復(fù)合材料的熱導(dǎo)率圖4為不同工藝制得試樣的熱導(dǎo)率值。由圖可知,VHPS
,熱導(dǎo)率遠(yuǎn)大于鋁,其含量的增加可提高材料熱導(dǎo)率,當(dāng)其含量足夠高時(shí),顆粒間接觸(搭橋)的概率顯著提高,利于構(gòu)成快速傳熱通道,進(jìn)一步改善材料的導(dǎo)熱性;(2)金剛石-基體界面熱阻。界面結(jié)合狀態(tài)(有無孔洞)以及界面反應(yīng)產(chǎn)物的熱阻將顯著影響材料的熱導(dǎo)率;(3)鋁基體的致密性。就VHPS工藝而言,若鋁基體燒結(jié)不充分(仍以顆粒形式存在),將顯著降低基體的傳熱能力。為此,有必要依據(jù)上述因素,分析兩種制備工藝對(duì)金剛石/Al復(fù)合材料熱導(dǎo)率的影響機(jī)理。2.2.2復(fù)合材料導(dǎo)熱模型圖5為金剛石在鋁基體中不同分布狀態(tài)時(shí),材料內(nèi)部傳熱示意圖。圖5(a)為金剛石在鋁基體中完全均勻混合狀態(tài),此時(shí)傳熱將由金剛石和鋁基體交替完成。圖5(b)為金剛石部分搭橋狀態(tài)(材料中金剛石的實(shí)際分布狀態(tài))。圖5(c)為金剛石顆粒完全接觸(搭橋)狀態(tài),此時(shí)金剛石顆粒構(gòu)成了快速傳熱通道。圖5不同狀態(tài)下金剛石/Al復(fù)合材料內(nèi)部熱傳導(dǎo)通路示意圖Fig5Schematicdiagramsofthermaltransmissionindiamond/Alcompositesunderdifferentconditions針對(duì)圖5(a)這種狀態(tài)(金剛石互不接觸),Hassel-man和Johnson基于Maxwell-Eucken模型并引入界面熱阻,推導(dǎo)出導(dǎo)熱模型[4-5]Kc=Km2Km+Keffp+2(Keffp-Km)V[p]2Km+Keffp-(Keffp-Km)Vp(1)Keffp=Kp1+2RkKp/
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Review of metal matrix composites with high thermal conductivity for thermal management applications[J]. Xuan-hui QU,Lin ZHANG,Mao WU,Shu-bin REN State Key Laboratory for Advanced Metals and Materials, Beijing Key Laboratory for Powder Metallurgy and Particulate Materials, University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China. Progress in Natural Science:Materials International. 2011(03)
[2]金剛石/鋁復(fù)合材料影響因素研究[J]. 劉永正. 超硬材料工程. 2009(05)
[3]Microstructure and thermal expansion of Ti coated diamond/Al composites[J]. 楊博,于家康,陳闖. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2009(05)
本文編號(hào):3505942
【文章來源】:功能材料. 2016,47(10)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖1鍍鈦金剛石顆粒XRD圖譜Fig1XRDpatternofdiamondparticlescoatedwithTi
1斷口形貌及致密度圖2和3分別為試樣的斷口形貌及致密度?梢姴捎茫郑龋校又苽涔に,當(dāng)金剛石含量為45%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),鋁粉顆粒間擴(kuò)散充分,形成連續(xù)致密的燒結(jié)體,界面呈明顯的冶金結(jié)合(圖2(a)),試樣的致密度達(dá)98.84%(圖3)。圖2不同方法制備的金剛石/Al復(fù)合材料斷口SEM照片Fig2SEMfracturemorphologiesofdiamond/Alcompositesfabricatedbydifferentmethods圖3不同方法制備的復(fù)合材料致密度Fig3Relativedensityofdiamond/Alcompositesfab-ricatedbydifferentmethods當(dāng)金剛石含量增加到50%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),鋁基體致密化不充分,部分鋁粉以顆粒形式存在(圖2(b)),試樣的致密度有所降低(98.01%)。當(dāng)金剛石含量增加到55%(體積分?jǐn)?shù))時(shí),基體的致密化程度很差,鋁粉仍以顆粒的形式存在(圖2(c)),試樣的致密度僅為95.30%,這是因?yàn)榻饎偸吭礁,顆粒拱橋效應(yīng)越明顯,導(dǎo)致處于金剛石顆粒間隙中的鋁粉不能充分受壓,燒結(jié)難以充分進(jìn)行。由壓力浸滲試樣的斷口形貌可見(圖2(d)),試樣界面存在冶金結(jié)合,部分金剛石呈解理斷裂,說明界面結(jié)合強(qiáng)度較高;同時(shí),金剛石顆粒之間存在搭橋現(xiàn)象。由于熔融鋁液在高壓下能充分填充金剛石堆積體的間隙,所得材料的致密度達(dá)到99.13%(圖3)。2.2熱導(dǎo)率2.2.1兩種方法所制備復(fù)合材料的熱導(dǎo)率圖4為不同工藝制得試樣的熱導(dǎo)率值。由圖可知,VHPS
,熱導(dǎo)率遠(yuǎn)大于鋁,其含量的增加可提高材料熱導(dǎo)率,當(dāng)其含量足夠高時(shí),顆粒間接觸(搭橋)的概率顯著提高,利于構(gòu)成快速傳熱通道,進(jìn)一步改善材料的導(dǎo)熱性;(2)金剛石-基體界面熱阻。界面結(jié)合狀態(tài)(有無孔洞)以及界面反應(yīng)產(chǎn)物的熱阻將顯著影響材料的熱導(dǎo)率;(3)鋁基體的致密性。就VHPS工藝而言,若鋁基體燒結(jié)不充分(仍以顆粒形式存在),將顯著降低基體的傳熱能力。為此,有必要依據(jù)上述因素,分析兩種制備工藝對(duì)金剛石/Al復(fù)合材料熱導(dǎo)率的影響機(jī)理。2.2.2復(fù)合材料導(dǎo)熱模型圖5為金剛石在鋁基體中不同分布狀態(tài)時(shí),材料內(nèi)部傳熱示意圖。圖5(a)為金剛石在鋁基體中完全均勻混合狀態(tài),此時(shí)傳熱將由金剛石和鋁基體交替完成。圖5(b)為金剛石部分搭橋狀態(tài)(材料中金剛石的實(shí)際分布狀態(tài))。圖5(c)為金剛石顆粒完全接觸(搭橋)狀態(tài),此時(shí)金剛石顆粒構(gòu)成了快速傳熱通道。圖5不同狀態(tài)下金剛石/Al復(fù)合材料內(nèi)部熱傳導(dǎo)通路示意圖Fig5Schematicdiagramsofthermaltransmissionindiamond/Alcompositesunderdifferentconditions針對(duì)圖5(a)這種狀態(tài)(金剛石互不接觸),Hassel-man和Johnson基于Maxwell-Eucken模型并引入界面熱阻,推導(dǎo)出導(dǎo)熱模型[4-5]Kc=Km2Km+Keffp+2(Keffp-Km)V[p]2Km+Keffp-(Keffp-Km)Vp(1)Keffp=Kp1+2RkKp/
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Review of metal matrix composites with high thermal conductivity for thermal management applications[J]. Xuan-hui QU,Lin ZHANG,Mao WU,Shu-bin REN State Key Laboratory for Advanced Metals and Materials, Beijing Key Laboratory for Powder Metallurgy and Particulate Materials, University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China. Progress in Natural Science:Materials International. 2011(03)
[2]金剛石/鋁復(fù)合材料影響因素研究[J]. 劉永正. 超硬材料工程. 2009(05)
[3]Microstructure and thermal expansion of Ti coated diamond/Al composites[J]. 楊博,于家康,陳闖. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2009(05)
本文編號(hào):3505942
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