為研究湍流脈動(dòng)噪聲激勵(lì)下復(fù)合材料層合板的傳聲特性,首先基于一般層合板理論將復(fù)合材料層合板等效為單層各向異性板,進(jìn)而采用FE-SEA混合方法研究其傳聲損失。同時(shí)開(kāi)展復(fù)合材料層合板傳聲損失試驗(yàn),并將FE-SEA結(jié)果和統(tǒng)計(jì)能量法（SEA）結(jié)果以及實(shí)驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比分析。研究結(jié)果表明:FE-SEA結(jié)果和實(shí)驗(yàn)值整體上分布趨勢(shì)一致,而且誤差也相對(duì)較小,其中3 000 Hz～10 000 Hz誤差在2 dB以內(nèi),但由于剛度等效導(dǎo)致2 000 Hz附近結(jié)果誤差相對(duì)較大。相較于SEA方法, FE-SEA混合方法綜合考慮了復(fù)合材料層合板邊界條件和詳細(xì)得幾何特征,不僅可以準(zhǔn)確地計(jì)算復(fù)合材料層合板的固有特性,而且使得傳聲損失結(jié)果在全頻帶內(nèi)與試驗(yàn)值吻合得更好。因此建立的二維等效FE-SEA混合模型可以準(zhǔn)確預(yù)示復(fù)合材料層合板在湍流脈動(dòng)噪聲激勵(lì)下的傳聲損失。 

【文章來(lái)源】：振動(dòng)與沖擊. 2020,39(11)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

圖13 層合板模態(tài)數(shù)

本文采用FE-SEA混合方法進(jìn)行復(fù)合材料層合板傳聲損失分析,共劃分了三個(gè)子系統(tǒng):聲源室子系統(tǒng)、受聲室子系統(tǒng)以及層合板子系統(tǒng),如圖1所示。其中,為了準(zhǔn)確計(jì)算層合板子系統(tǒng)的固有特性,采用FEA對(duì)其進(jìn)行確定性建模。聲源室和受聲室子系統(tǒng)模態(tài)密度相對(duì)較大,因此采用SEA對(duì)其進(jìn)行建模。另一方面,為了快速準(zhǔn)確的計(jì)算層合板固有特性,將層合板等效為單層各向異性板。

層合板各單層Z坐標(biāo)如圖2所示,假設(shè)層合板各層之間的變形連續(xù)。層合板各單層之間的粘結(jié)很好,且粘結(jié)層很薄,因此,可將層合板作為一個(gè)整體結(jié)構(gòu)板進(jìn)行分析。設(shè)Nx,Ny, Nz為層合板橫截面上的單位寬度上的內(nèi)力;Mx,My,Mz為層合板橫截面上單位寬度的內(nèi)力矩,它們可由各單層板上的應(yīng)力沿層合板厚度h積分求得。則有層合板的內(nèi)力、內(nèi)力矩與應(yīng)變的關(guān)系如下[15]

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于FE-SEA混合法的車(chē)身板件降噪分析[J]. 賀巖松,張輝,夏小均,徐中明,張志飛.  振動(dòng)與沖擊. 2016(23)
[2]基于FE-SEA混合方法的聲腔內(nèi)部噪聲預(yù)測(cè)[J]. 陳書(shū)明,王登峰,宋學(xué)偉,陳靜,昝建明.  振動(dòng)與沖擊. 2010(10)

博士論文
[1]復(fù)合材料夾層板結(jié)構(gòu)熱環(huán)境下聲振特性研究[D]. 韓敬永.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2016

碩士論文
[1]基于FE-SEA混合法的板筋結(jié)構(gòu)隔聲與振動(dòng)特性研究[D]. 彭子龍.江蘇科技大學(xué) 2014



本文編號(hào)：3325994