軋制溫度對(duì)SiCp/Al復(fù)合材料組織形貌的影響
發(fā)布時(shí)間:2021-03-19 22:22
采用功率超聲機(jī)械攪拌法制備了含6vol.%SiC顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料;對(duì)鑄態(tài)SiCp/Al復(fù)合材料顯微組織及其XRD和經(jīng)過熱軋后的顯微組織及熱軋后軋板的宏觀形貌進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,制備SiCp/Al復(fù)合材料時(shí)加入適量的純鎂,可在SiC/Al界面間增加界面過渡相Mg2Si;軋制使基體材料中碳化硅顆粒的分布進(jìn)一步均勻化;隨著軋制溫度的升高,復(fù)合材料軋板的邊裂減少。
【文章來源】:鑄造技術(shù). 2016,37(12)北大核心
【文章頁數(shù)】:3 頁
【部分圖文】:
SiCp/Al鑄態(tài)組織XRDFig.3TheXRDpatternsoftheas-castSiCp/Alcomposites
2實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析2.1SiC顆粒實(shí)驗(yàn)所選用的增強(qiáng)相SiC平均粒徑約為10μm,對(duì)其進(jìn)行XRD物相分析如圖1,發(fā)現(xiàn)該SiC顆粒為α-SiC。SiC顆粒主要性能如表1所示。2.2復(fù)合材料鑄態(tài)組織及其XRD分析2.2.1鑄態(tài)組織圖2為鑄態(tài)復(fù)合材料的低倍和高倍金相照片,發(fā)現(xiàn)用功率超聲機(jī)械攪拌法制備的碳化硅顆粒在基體內(nèi)的分布比較均勻,能起到彌散強(qiáng)化的作用;另外,若隨機(jī)均勻分布的碳化硅顆粒在晶界上時(shí)則不僅對(duì)晶界具有釘扎作用,阻止基體晶界的滑移,而且碳化硅顆粒作為增強(qiáng)相可與位錯(cuò)交互作用,因此能較好的提高基體材料的強(qiáng)度;另外,碳化硅顆粒的加入能限制復(fù)合材料熱加工以及熱處理等高溫過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒的長大,進(jìn)而提高復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能。2.2.2鑄態(tài)組織的XRD圖3為SiCp/Al鑄態(tài)組織的XRD結(jié)果,在鑄態(tài)組織中存在Mg2Si相,表明在熔煉過程中加入的純鎂以及對(duì)碳化硅的氧化預(yù)處理起到了良好的作用,形成了Mg2Si/Al界面,其在SiCp/Al界面間形成了潤濕過渡相,因而能夠起到提高碳化硅顆粒與基體材料之間結(jié)合強(qiáng)度的作用;無論是碳化硅顆粒還是纖維增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料,高溫制備過程中很難抑制碳化硅與鋁基體發(fā)生如式(1)的化學(xué)反應(yīng)[9]:Al+34SiC=14Al4C3+34Si(1)上述反應(yīng)生成的脆性化合物Al4C3分布在SiC/Al界面上,削弱了SiC/Al界面的結(jié)合強(qiáng)度,并且生成的Al4C3易被水腐蝕,造成SiC/Al界面的不穩(wěn)定,進(jìn)而降低復(fù)合材料的抗腐蝕性能[10]。因此,加入適量的純鎂會(huì)改善SiCp/Al界面的潤濕性[11],從而提高界面結(jié)合強(qiáng)度,并對(duì)鋁基復(fù)合材料軋制態(tài)綜合性能的提升也有很大的改善作用。2.3復(fù)合材料軋制態(tài)的顯微組織及宏觀形貌2.3.1復(fù)合材料軋制態(tài)的顯微組織如圖4所示,碳化硅顆?
植嫉那魘疲?得髟讜??過程中碳化硅顆粒具有一定的流動(dòng)性,軋制過程進(jìn)一步均勻化了基體材料中碳化硅顆粒的分布;變形后局部顆粒較為密集區(qū)看不到有氣孔的存在,軋制態(tài)復(fù)合材料呈現(xiàn)出良好的致密性。2.3.2復(fù)合材料軋板宏觀形貌分析圖5是復(fù)合材料軋制板宏觀形貌?梢钥闯,軋制溫度的提高可以有效解決碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料軋板的邊裂問題。當(dāng)軋制溫度升高時(shí),空位濃圖3SiCp/Al鑄態(tài)組織XRDFig.3TheXRDpatternsoftheas-castSiCp/Alcomposites圖1碳化硅顆粒X射線衍射圖譜Fig.1TheXRDpatternsoftheSiCparticles圖2SiCp/Al復(fù)合材料鑄態(tài)顯微組織Fig.2Microstructureoftheas-castSiCp/Alcomposite表1SiC顆粒的主要性能Tab.1ThepropertiesoftheSiCparticles氣孔率密度/g·cm-3莫氏硬度彈性模量/GPa)熔點(diǎn)/℃熱膨脹系數(shù)/×10-6K<0.2%3.10~3.159.5≥40027354.3~4.5FOUNDRYTECHNOLOGYVol.37No.12Dec.2016·2698·
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]添加Mg對(duì)SiCp/Al復(fù)合材料顯微組織及磨損性能影響[J]. 馬斌,周永欣. 鑄造技術(shù). 2011(02)
[2]連續(xù)纖維增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料制備技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 許久海,徐志鋒,王振軍,余歡. 鑄造技術(shù). 2010(12)
[3]鋁基復(fù)合材料的制備工藝[J]. 王雙喜,劉雪敬,孫家森. 熱加工工藝(鑄鍛版). 2006(01)
[4]SiC顆粒氧化行為及SiCp/鋁基復(fù)合材料界面特征[J]. 劉俊友,劉英才,劉國權(quán),尹衍升,施忠良. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2002(05)
[5]碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的航空航天應(yīng)用[J]. 崔巖. 材料工程. 2002(06)
[6]SiC顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料薄板的力學(xué)性能[J]. 胡代忠,陳禮清,趙明久,畢敬,徐永波. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2000(06)
[7]碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁合金復(fù)合材料特性[J]. 王治海. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 1995(03)
博士論文
[1]多層噴射沉積高硅鋁合金工藝及性能研究[D]. 傅定發(fā).中南大學(xué) 2001
本文編號(hào):3090328
【文章來源】:鑄造技術(shù). 2016,37(12)北大核心
【文章頁數(shù)】:3 頁
【部分圖文】:
SiCp/Al鑄態(tài)組織XRDFig.3TheXRDpatternsoftheas-castSiCp/Alcomposites
2實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析2.1SiC顆粒實(shí)驗(yàn)所選用的增強(qiáng)相SiC平均粒徑約為10μm,對(duì)其進(jìn)行XRD物相分析如圖1,發(fā)現(xiàn)該SiC顆粒為α-SiC。SiC顆粒主要性能如表1所示。2.2復(fù)合材料鑄態(tài)組織及其XRD分析2.2.1鑄態(tài)組織圖2為鑄態(tài)復(fù)合材料的低倍和高倍金相照片,發(fā)現(xiàn)用功率超聲機(jī)械攪拌法制備的碳化硅顆粒在基體內(nèi)的分布比較均勻,能起到彌散強(qiáng)化的作用;另外,若隨機(jī)均勻分布的碳化硅顆粒在晶界上時(shí)則不僅對(duì)晶界具有釘扎作用,阻止基體晶界的滑移,而且碳化硅顆粒作為增強(qiáng)相可與位錯(cuò)交互作用,因此能較好的提高基體材料的強(qiáng)度;另外,碳化硅顆粒的加入能限制復(fù)合材料熱加工以及熱處理等高溫過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒的長大,進(jìn)而提高復(fù)合材料的綜合力學(xué)性能。2.2.2鑄態(tài)組織的XRD圖3為SiCp/Al鑄態(tài)組織的XRD結(jié)果,在鑄態(tài)組織中存在Mg2Si相,表明在熔煉過程中加入的純鎂以及對(duì)碳化硅的氧化預(yù)處理起到了良好的作用,形成了Mg2Si/Al界面,其在SiCp/Al界面間形成了潤濕過渡相,因而能夠起到提高碳化硅顆粒與基體材料之間結(jié)合強(qiáng)度的作用;無論是碳化硅顆粒還是纖維增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料,高溫制備過程中很難抑制碳化硅與鋁基體發(fā)生如式(1)的化學(xué)反應(yīng)[9]:Al+34SiC=14Al4C3+34Si(1)上述反應(yīng)生成的脆性化合物Al4C3分布在SiC/Al界面上,削弱了SiC/Al界面的結(jié)合強(qiáng)度,并且生成的Al4C3易被水腐蝕,造成SiC/Al界面的不穩(wěn)定,進(jìn)而降低復(fù)合材料的抗腐蝕性能[10]。因此,加入適量的純鎂會(huì)改善SiCp/Al界面的潤濕性[11],從而提高界面結(jié)合強(qiáng)度,并對(duì)鋁基復(fù)合材料軋制態(tài)綜合性能的提升也有很大的改善作用。2.3復(fù)合材料軋制態(tài)的顯微組織及宏觀形貌2.3.1復(fù)合材料軋制態(tài)的顯微組織如圖4所示,碳化硅顆?
植嫉那魘疲?得髟讜??過程中碳化硅顆粒具有一定的流動(dòng)性,軋制過程進(jìn)一步均勻化了基體材料中碳化硅顆粒的分布;變形后局部顆粒較為密集區(qū)看不到有氣孔的存在,軋制態(tài)復(fù)合材料呈現(xiàn)出良好的致密性。2.3.2復(fù)合材料軋板宏觀形貌分析圖5是復(fù)合材料軋制板宏觀形貌?梢钥闯,軋制溫度的提高可以有效解決碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料軋板的邊裂問題。當(dāng)軋制溫度升高時(shí),空位濃圖3SiCp/Al鑄態(tài)組織XRDFig.3TheXRDpatternsoftheas-castSiCp/Alcomposites圖1碳化硅顆粒X射線衍射圖譜Fig.1TheXRDpatternsoftheSiCparticles圖2SiCp/Al復(fù)合材料鑄態(tài)顯微組織Fig.2Microstructureoftheas-castSiCp/Alcomposite表1SiC顆粒的主要性能Tab.1ThepropertiesoftheSiCparticles氣孔率密度/g·cm-3莫氏硬度彈性模量/GPa)熔點(diǎn)/℃熱膨脹系數(shù)/×10-6K<0.2%3.10~3.159.5≥40027354.3~4.5FOUNDRYTECHNOLOGYVol.37No.12Dec.2016·2698·
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]添加Mg對(duì)SiCp/Al復(fù)合材料顯微組織及磨損性能影響[J]. 馬斌,周永欣. 鑄造技術(shù). 2011(02)
[2]連續(xù)纖維增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料制備技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 許久海,徐志鋒,王振軍,余歡. 鑄造技術(shù). 2010(12)
[3]鋁基復(fù)合材料的制備工藝[J]. 王雙喜,劉雪敬,孫家森. 熱加工工藝(鑄鍛版). 2006(01)
[4]SiC顆粒氧化行為及SiCp/鋁基復(fù)合材料界面特征[J]. 劉俊友,劉英才,劉國權(quán),尹衍升,施忠良. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2002(05)
[5]碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的航空航天應(yīng)用[J]. 崔巖. 材料工程. 2002(06)
[6]SiC顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料薄板的力學(xué)性能[J]. 胡代忠,陳禮清,趙明久,畢敬,徐永波. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 2000(06)
[7]碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁合金復(fù)合材料特性[J]. 王治海. 中國有色金屬學(xué)報(bào). 1995(03)
博士論文
[1]多層噴射沉積高硅鋁合金工藝及性能研究[D]. 傅定發(fā).中南大學(xué) 2001
本文編號(hào):3090328
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