2D-C/SiC復(fù)合材料偏軸拉伸力學(xué)行為研究
發(fā)布時(shí)間:2021-01-01 23:25
通過對(duì)2D-C/SiC復(fù)合材料試件進(jìn)行不同偏軸角度的拉伸實(shí)驗(yàn),研究了偏軸角度對(duì)材料拉伸力學(xué)特性的影響。通過應(yīng)變片分別測(cè)得了材料加載方向和纖維束方向上的應(yīng)力-應(yīng)變行為,對(duì)比分析了偏軸角度對(duì)上述應(yīng)力-應(yīng)變行為的影響;并結(jié)合試件斷口掃描電鏡照片,闡釋了纖維束方向上拉伸和剪切損傷間的相互耦合效應(yīng)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,材料的拉伸模量和強(qiáng)度隨偏軸角度的增大出現(xiàn)明顯下降;材料纖維束方向上的拉伸損傷和剪切損傷具有顯著的相互促進(jìn)作用。最后,以材料0°拉伸和45°拉伸實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),建立了材料的偏軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變行為預(yù)測(cè)模型,模型預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。
【文章來源】:材料工程. 2017年07期 北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖2不同偏軸角度下材料x-y方向拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2Tensilestress-straincurvesinthex-ydirection
斷下降[10],進(jìn)一步導(dǎo)致了碳纖維載荷承擔(dān)比例的下降,并最終促使SiC基體的裂紋密度顯著增加[13]。同等施加應(yīng)力水平下,SiC基體裂紋密度的增加會(huì)加速材料的損傷失效進(jìn)程,使得材料的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變行為具有更顯著的非線性特征,并最終導(dǎo)致材料拉伸強(qiáng)度的下降。基體裂紋密度的增加也會(huì)使材料x-y方向泊松比數(shù)值增大。此外,隨著偏軸角度的不斷增大,材料主方向上的拉剪損傷耦合效應(yīng)也越發(fā)凸顯,同樣也會(huì)造成上述材料力學(xué)行為的變化。2.2L-T方向應(yīng)力-應(yīng)變行為如圖3所示,對(duì)2D-C/SiC復(fù)合材料施加偏軸拉伸載荷,等效于在材料L-T主方向上同時(shí)施加等比例變化的雙軸拉伸載荷和剪切載荷。依據(jù)應(yīng)力轉(zhuǎn)軸公式,材料L-T主方向上應(yīng)力分量與偏軸角度θ和施加應(yīng)力σx之間具有如下關(guān)系:σL=cos2θ·σxσT=sin2θ·σxτLT=-cosθ·sinθ·σx(1)由式(1)可知,整個(gè)加載過程中σL,σT和τLT的數(shù)值大小均隨σx等比例變化。圖3偏軸拉伸狀態(tài)下材料L-T主方向上的應(yīng)力狀態(tài)Fig.3StressstateintheL-Tdirectionofthematerialunderoff-axistensileloading依據(jù)應(yīng)變轉(zhuǎn)軸公式,可以得到材料x-y方向和L-T方向上應(yīng)變分量具有如下關(guān)系:γLT=-2cosθ·sinθ·εx+2cosθ·sinθ·εy+(cos2θ-sin2θ)·γxyγxy=2cosθ·sinθ·εL-2cosθ
材料工程2017年7月圖4偏軸拉伸狀態(tài)下材料L-T主方向上的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(a)θ=15°;(b)θ=30°;(c)θ=45°Fig.4Stress-straincurvesintheL-Tdirectionofthematerialunderoff-axistensileloading(a)θ=15°;(b)θ=30°;(c)θ=45°圖5不同偏軸角度下偏軸拉伸試件斷口電鏡掃描照片(a)θ=0°;(b)θ=15°;(c)θ=30°;(d)θ=45°Fig.5SEMimagesofthefracturedsurfacesonoff-axistensilespecimenswithdifferentoff-axialangles(a)θ=0°;(b)θ=15°;(c)θ=30°;(d)θ=45°載方向上的纖維束發(fā)生沿軸向劈裂,束內(nèi)大部分纖維保持完好;材料內(nèi)部的基體裂紋取向均與纖維束軸向呈0°或90°。圖5(b)中標(biāo)出的區(qū)域?yàn)榛w裂紋的多發(fā)區(qū)域,圖5(c)和(d)中箭頭的方向?yàn)榛w裂紋方向。由圖5(b)~(d)可見,隨著偏軸角度的增加,材料內(nèi)部出現(xiàn)了大量新型基體裂紋,新增裂紋的取向與纖維束軸向大致呈45°夾角,上述基體裂紋主要是由剪切應(yīng)力分量τLT造成的。此外纖維束斷面上的纖維拔出長(zhǎng)度也有所增加,說明剪切應(yīng)力分量也在纖維束內(nèi)部造成了界面脫粘和滑移等損傷模式。所以在偏軸拉伸加載狀態(tài)下,由于剪切應(yīng)力分量τLT的出現(xiàn),其造成的剪切損傷會(huì)加速材料纖維束軸向上的拉伸損傷,反過來拉伸
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]針刺C/SiC復(fù)合材料拉-壓疲勞特性與失效機(jī)理[J]. 方光武,高希光,宋迎東. 材料工程. 2016(11)
[2]真空吸漿法制備C/SiC復(fù)合材料及力學(xué)性能研究[J]. 徐立新,管厚兵,楊智偉,郝向忠. 材料工程. 2015(12)
[3]平紋編織C/SiC復(fù)合材料層合板偏軸拉伸性能研究[J]. 甄文強(qiáng),王波,李潘,矯桂瓊. 機(jī)械強(qiáng)度. 2014(06)
[4]平紋編織C/SiC復(fù)合材料層合板面內(nèi)力學(xué)性能的可設(shè)計(jì)性研究[J]. 李俊,矯桂瓊,王波. 機(jī)械強(qiáng)度. 2012(02)
[5]2D-C/SiC復(fù)合材料的單軸拉伸力學(xué)行為及其強(qiáng)度[J]. 楊成鵬,矯桂瓊,王波. 力學(xué)學(xué)報(bào). 2011(02)
[6]平紋編織C/SiC復(fù)合材料的剪切性能[J]. 管國陽,矯桂瓊,張?jiān)龉? 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2005(05)
[7]陶瓷基復(fù)合材料在噴管上的應(yīng)用[J]. 張建藝. 宇航材料工藝. 2000(04)
[8]陶瓷基復(fù)合材料在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)上的應(yīng)用[J]. 鄒武,張康助,張立同. 固體火箭技術(shù). 2000(02)
博士論文
[1]二維C/SiC復(fù)合材料的非線性本構(gòu)關(guān)系研究[D]. 李俊.西北工業(yè)大學(xué) 2014
碩士論文
[1]二維編織C/SiC復(fù)合材料力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[D]. 李剛.西北工業(yè)大學(xué) 2007
本文編號(hào):2952190
【文章來源】:材料工程. 2017年07期 北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖2不同偏軸角度下材料x-y方向拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2Tensilestress-straincurvesinthex-ydirection
斷下降[10],進(jìn)一步導(dǎo)致了碳纖維載荷承擔(dān)比例的下降,并最終促使SiC基體的裂紋密度顯著增加[13]。同等施加應(yīng)力水平下,SiC基體裂紋密度的增加會(huì)加速材料的損傷失效進(jìn)程,使得材料的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變行為具有更顯著的非線性特征,并最終導(dǎo)致材料拉伸強(qiáng)度的下降。基體裂紋密度的增加也會(huì)使材料x-y方向泊松比數(shù)值增大。此外,隨著偏軸角度的不斷增大,材料主方向上的拉剪損傷耦合效應(yīng)也越發(fā)凸顯,同樣也會(huì)造成上述材料力學(xué)行為的變化。2.2L-T方向應(yīng)力-應(yīng)變行為如圖3所示,對(duì)2D-C/SiC復(fù)合材料施加偏軸拉伸載荷,等效于在材料L-T主方向上同時(shí)施加等比例變化的雙軸拉伸載荷和剪切載荷。依據(jù)應(yīng)力轉(zhuǎn)軸公式,材料L-T主方向上應(yīng)力分量與偏軸角度θ和施加應(yīng)力σx之間具有如下關(guān)系:σL=cos2θ·σxσT=sin2θ·σxτLT=-cosθ·sinθ·σx(1)由式(1)可知,整個(gè)加載過程中σL,σT和τLT的數(shù)值大小均隨σx等比例變化。圖3偏軸拉伸狀態(tài)下材料L-T主方向上的應(yīng)力狀態(tài)Fig.3StressstateintheL-Tdirectionofthematerialunderoff-axistensileloading依據(jù)應(yīng)變轉(zhuǎn)軸公式,可以得到材料x-y方向和L-T方向上應(yīng)變分量具有如下關(guān)系:γLT=-2cosθ·sinθ·εx+2cosθ·sinθ·εy+(cos2θ-sin2θ)·γxyγxy=2cosθ·sinθ·εL-2cosθ
材料工程2017年7月圖4偏軸拉伸狀態(tài)下材料L-T主方向上的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(a)θ=15°;(b)θ=30°;(c)θ=45°Fig.4Stress-straincurvesintheL-Tdirectionofthematerialunderoff-axistensileloading(a)θ=15°;(b)θ=30°;(c)θ=45°圖5不同偏軸角度下偏軸拉伸試件斷口電鏡掃描照片(a)θ=0°;(b)θ=15°;(c)θ=30°;(d)θ=45°Fig.5SEMimagesofthefracturedsurfacesonoff-axistensilespecimenswithdifferentoff-axialangles(a)θ=0°;(b)θ=15°;(c)θ=30°;(d)θ=45°載方向上的纖維束發(fā)生沿軸向劈裂,束內(nèi)大部分纖維保持完好;材料內(nèi)部的基體裂紋取向均與纖維束軸向呈0°或90°。圖5(b)中標(biāo)出的區(qū)域?yàn)榛w裂紋的多發(fā)區(qū)域,圖5(c)和(d)中箭頭的方向?yàn)榛w裂紋方向。由圖5(b)~(d)可見,隨著偏軸角度的增加,材料內(nèi)部出現(xiàn)了大量新型基體裂紋,新增裂紋的取向與纖維束軸向大致呈45°夾角,上述基體裂紋主要是由剪切應(yīng)力分量τLT造成的。此外纖維束斷面上的纖維拔出長(zhǎng)度也有所增加,說明剪切應(yīng)力分量也在纖維束內(nèi)部造成了界面脫粘和滑移等損傷模式。所以在偏軸拉伸加載狀態(tài)下,由于剪切應(yīng)力分量τLT的出現(xiàn),其造成的剪切損傷會(huì)加速材料纖維束軸向上的拉伸損傷,反過來拉伸
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]針刺C/SiC復(fù)合材料拉-壓疲勞特性與失效機(jī)理[J]. 方光武,高希光,宋迎東. 材料工程. 2016(11)
[2]真空吸漿法制備C/SiC復(fù)合材料及力學(xué)性能研究[J]. 徐立新,管厚兵,楊智偉,郝向忠. 材料工程. 2015(12)
[3]平紋編織C/SiC復(fù)合材料層合板偏軸拉伸性能研究[J]. 甄文強(qiáng),王波,李潘,矯桂瓊. 機(jī)械強(qiáng)度. 2014(06)
[4]平紋編織C/SiC復(fù)合材料層合板面內(nèi)力學(xué)性能的可設(shè)計(jì)性研究[J]. 李俊,矯桂瓊,王波. 機(jī)械強(qiáng)度. 2012(02)
[5]2D-C/SiC復(fù)合材料的單軸拉伸力學(xué)行為及其強(qiáng)度[J]. 楊成鵬,矯桂瓊,王波. 力學(xué)學(xué)報(bào). 2011(02)
[6]平紋編織C/SiC復(fù)合材料的剪切性能[J]. 管國陽,矯桂瓊,張?jiān)龉? 機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2005(05)
[7]陶瓷基復(fù)合材料在噴管上的應(yīng)用[J]. 張建藝. 宇航材料工藝. 2000(04)
[8]陶瓷基復(fù)合材料在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)上的應(yīng)用[J]. 鄒武,張康助,張立同. 固體火箭技術(shù). 2000(02)
博士論文
[1]二維C/SiC復(fù)合材料的非線性本構(gòu)關(guān)系研究[D]. 李俊.西北工業(yè)大學(xué) 2014
碩士論文
[1]二維編織C/SiC復(fù)合材料力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[D]. 李剛.西北工業(yè)大學(xué) 2007
本文編號(hào):2952190
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