本文關(guān)鍵詞：預(yù)防封閉煤場(chǎng)煤炭自燃的試驗(yàn)研究，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

【摘要】：封閉煤場(chǎng)成為燃煤電廠新型的儲(chǔ)煤方式,但若封閉煤場(chǎng)發(fā)生煤自燃時(shí)處理相對(duì)困難,因此需要采取有效的措施防止儲(chǔ)煤期間煤炭發(fā)生自燃,確保煤場(chǎng)的安全運(yùn)行。 長(zhǎng)興電廠封閉煤場(chǎng)“煙囪效應(yīng)”壓差值約為0～138Pa,氣體在“煙囪效應(yīng)”下以類似錐形在煤堆中進(jìn)行擴(kuò)散。由于煤顆粒的離析,煤堆中間顆粒最細(xì)區(qū)域的R10000在13%～15%,而周圍粗顆粒的R10000可達(dá)70%,而同等壓差下流過粗顆粒的氣體流量qv約為細(xì)顆粒的43倍,可以認(rèn)為煤堆中間低溫氧化強(qiáng)度低,而煤堆周圍具有良好的補(bǔ)氣條件,因此儲(chǔ)煤期間應(yīng)多關(guān)注周圍區(qū)域的煤炭溫度,同時(shí)對(duì)該區(qū)域進(jìn)行有針對(duì)性情化保護(hù)。 煤炭溫度的上升是煤炭自身低溫氧化反應(yīng)和溫度傳遞共同作用的結(jié)果,隨著煤炭低溫氧化反應(yīng)的進(jìn)行,煤堆熱源點(diǎn)的溫度及直徑大小不斷增大,當(dāng)溫度為90℃時(shí)溫度傳遞距離達(dá)954cm,溫度傳到5m處的響應(yīng)時(shí)間降到67.17h(2.80天),同時(shí)使5m處的溫度上升2.39℃。長(zhǎng)興電廠封閉煤場(chǎng)實(shí)際的溫度測(cè)點(diǎn)布置需要進(jìn)一步優(yōu)化,當(dāng)布置6套測(cè)溫鋼纜且圓形布置時(shí),測(cè)點(diǎn)最遠(yuǎn)距離是472cm,能有效監(jiān)測(cè)到煤堆溫度狀態(tài)。煤堆低溫氧化預(yù)判中要同時(shí)關(guān)注各個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)的溫度和溫升速率,若相鄰溫度測(cè)點(diǎn)的溫度較高且溫升速率較快,表明溫度測(cè)點(diǎn)區(qū)域及周圍區(qū)域處在自熱期甚至燃燒期,需要進(jìn)行惰化保護(hù)。 從封閉煤場(chǎng)轉(zhuǎn)角處進(jìn)行充惰時(shí),惰性氣體對(duì)煤堆底部能起到惰化保護(hù)作用,同時(shí)惰化保護(hù)區(qū)域隨著惰性氣體壓力和流量的增大而增大,當(dāng)煤堆底部壓力變?yōu)檎龎?外界空氣無法進(jìn)入煤堆,同時(shí)部分惰性氣體從煤堆底部流出,此時(shí)封閉煤場(chǎng)的充惰效果達(dá)到最佳。然而煤炭溫度較高,充情使煤堆最底部的壓力變?yōu)?Pa或正壓需要較大的充惰壓力和流量,同時(shí)造成惰性氣體的浪費(fèi),因此,封閉煤場(chǎng)儲(chǔ)煤前期發(fā)出初級(jí)報(bào)警時(shí)只需開啟充氣管道進(jìn)行充氣；當(dāng)煤炭溫度較高時(shí),如發(fā)出中級(jí)預(yù)警或者高級(jí)報(bào)警時(shí),同時(shí)開啟充氣管道和鎖氣管道,防止外界空氣進(jìn)入煤堆,同時(shí)使惰性氣體煤堆進(jìn)行惰化保護(hù)。
【關(guān)鍵詞】：封閉煤場(chǎng) 煤炭自燃 氣體流動(dòng) 溫度傳遞 惰化保護(hù)
【學(xué)位授予單位】：浙江大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TD752.2
【目錄】：

• 致謝4-5
• 摘要5-6
• Abstract6-8
• 目錄8-11
• 1 緒論11-22
• 1.1 燃煤電廠儲(chǔ)煤場(chǎng)概述11-14
• 1.1.1 露天煤場(chǎng)及半封閉式條形煤場(chǎng)11-12
• 1.1.2 圓筒倉并列群倉12
• 1.1.3 半封閉圓形煤場(chǎng)12-13
• 1.1.4 全封閉煤場(chǎng)13-14
• 1.2 煤炭自燃概述14-18
• 1.2.1 煤炭低溫氧化反應(yīng)機(jī)理14-17
• 1.2.2 煤炭自燃過程17-18
• 1.2.3 煤炭低溫氧化反應(yīng)及自燃的危害18
• 1.3 研究背景18-20
• 1.4 研究?jī)?nèi)容20-22
• 2 封閉煤場(chǎng)煤堆內(nèi)氣體流動(dòng)特性22-44
• 2.1 封閉煤場(chǎng)“煙囪效應(yīng)”壓差理論計(jì)算22-23
• 2.2 封閉煤場(chǎng)煤堆氣體流動(dòng)特性模擬23-29
• 2.2.1 煤堆內(nèi)氣體流動(dòng)特性試驗(yàn)?zāi)M23-25
• 2.2.2 煤堆內(nèi)氣體流動(dòng)特性數(shù)值模擬25-26
• 2.2.3 Fluent數(shù)值模擬結(jié)果分析26-27
• 2.2.4 試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果分析27-29
• 2.3 煤顆粒在堆煤過程中的離析特性29-35
• 2.3.1 顆粒離析分層原理30
• 2.3.2 煤顆粒在堆煤過程中的離析特性試驗(yàn)30-32
• 2.3.3 堆煤過程中的顆粒離析特性32-34
• 2.3.4 不同高度堆煤的離析特性比較34-35
• 2.4 氣體在粗細(xì)顆粒中的流動(dòng)特性35-41
• 2.4.1 粗細(xì)顆粒摩擦阻力系數(shù)λ_0的比較37-40
• 2.4.2 粗細(xì)顆粒流動(dòng)壓差Δp比較40-41
• 2.5 氣體在封閉煤場(chǎng)煤堆中流動(dòng)路徑41-42
• 2.6 本章小結(jié)42-44
• 3 煤堆溫度傳遞特性及低溫氧化反應(yīng)狀態(tài)預(yù)判44-65
• 3.1 煤堆溫度傳遞特性實(shí)驗(yàn)室模擬試驗(yàn)44-52
• 3.1.1 實(shí)驗(yàn)室模擬試驗(yàn)44-47
• 3.1.2 溫度響應(yīng)時(shí)間、溫度傳遞距離及熱源點(diǎn)方位的選擇47-49
• 3.1.3 煤堆熱源點(diǎn)的溫度傳遞距離49-51
• 3.1.4 煤堆熱源點(diǎn)的溫度響應(yīng)特性51-52
• 3.2 實(shí)際煤堆溫度分布及傳遞特性52-58
• 3.2.1 實(shí)際煤堆現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)53-55
• 3.2.2 實(shí)際煤堆的溫度分布特性55-57
• 3.2.3 實(shí)際煤堆的溫度傳遞特性57-58
• 3.3 長(zhǎng)興電廠封閉煤場(chǎng)實(shí)際溫度測(cè)點(diǎn)布置分析58-60
• 3.4 長(zhǎng)興電廠封閉煤場(chǎng)溫度測(cè)點(diǎn)布置初步優(yōu)化分析60-61
• 3.5 煤堆低溫氧化反應(yīng)狀態(tài)預(yù)判61-63
• 3.6 本章小結(jié)63-65
• 4 封閉煤場(chǎng)合理有效充惰模擬試驗(yàn)65-76
• 4.1 封閉煤場(chǎng)充惰模擬試驗(yàn)66-67
• 4.2 無“煙囪效應(yīng)”時(shí)惰性氣體的流動(dòng)特性67-69
• 4.3 有“煙囪效應(yīng)”時(shí)惰性氣體的流動(dòng)特性69-71
• 4.4 不同“煙囪效應(yīng)”下惰化效果的比較71-74
• 4.4.1 惰性氣體壓力P對(duì)應(yīng)的氣體流量Q71-72
• 4.4.2 “煙囪效應(yīng)”對(duì)惰性氣體流動(dòng)分布的影響72-74
• 4.5 封閉煤場(chǎng)合理有效充惰方案74-75
• 4.6 本章小結(jié)75-76
• 5 全文總結(jié)及展望76-84
• 5.1 全文總結(jié)76-83
• 5.2 展望83-84
• 參考文獻(xiàn)84-88
• 作者簡(jiǎn)介88

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