針對液環(huán)泵內(nèi)易發(fā)生的氣體過壓縮現(xiàn)象,采用VOF兩相流模型對液環(huán)泵壓縮機工況下的內(nèi)部氣液兩相流動進行數(shù)值模擬,研究排氣口前端單向閥的開啟對液環(huán)泵流動結構及性能的影響,分析不同壓縮比工況下泵內(nèi)的壓力分布以及相態(tài)分布等規(guī)律。結果表明,隨著液環(huán)泵排氣口壓力的降低,液環(huán)泵排氣口前端容易發(fā)生過壓縮現(xiàn)象,過壓縮現(xiàn)象會導致液環(huán)泵的功率損失增大,降低液環(huán)泵的效率。排出口壓力越低,則過壓縮現(xiàn)象越嚴重。在低壓縮比工況下排氣口前端的單向閥在壓差的作用下自動開啟,可以有效地避免發(fā)生過壓縮現(xiàn)象,提升液環(huán)泵的效率及吸氣量。為分析排氣口前端單向閥面積變化規(guī)律對液環(huán)泵性能的影響,在原始設計的基礎上提出三種不同面積變化規(guī)律的單向閥布置,對比分析發(fā)現(xiàn),低壓縮比工況下適當增大排氣口前端單向閥的面積可以有效地提高液環(huán)泵的吸氣量,降低閥孔流速,提升液環(huán)泵的性能。

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【部分圖文】：

圖１液環(huán)泵結構圖及計算域網(wǎng)格??Ｆｉｇ．?１?Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?ａｎｄ?ｍｅｓｈ?ｏｆ?ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ?ｄｏｍａｉｎ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ??ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??

半徑Ｈ／ｍｍ??２５０??葉私寬度／ｍｍ??２１５??葉輪直徑〇２／ｍｍ??４３０??排氣量?ｇ／ｍ３’ｍｉｎ－１??１５??輪轂直備Ｄｉ／ｍｍ??２２０??偏心距ｅ／ｍｍ??３０??葉片數(shù)Ｚ??１８??轉(zhuǎn)速?ｎ／ｒ．ｍｉｎ—１??１４８０??液環(huán)泵所求解的流動區(qū)域包括：進氣口、....

圖２相態(tài)及壓力分布??Ｆｉｇ．?２?Ｐｈａｓｅｓ?ａｎｄ?ｐｒｅｓｓｕｒｅ?ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ??

張人會等：液環(huán)泵內(nèi)過壓縮特性及排氣口單向閥工作機理??１６７５??Ｐｒｅｓｓｕｒｅ??Ｒ?６４４６８７??５９０４９６??５３６３０４??４８２１１３??４２７９２２??３７３７３１??３１９５３９??２６５３４８??２１１１５７??１０２７７４??４８５８３??［Ｐａ］??圖２....

圖５液環(huán)泵性能曲線??Ｆｉｇ．?５?Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ?ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??

１６７６??工程熱物理學報??４１卷??０．１２?０．１６?０．２０?０．２４?０．２８?０．３２??排氣口壓力／？２／ＭＰａ??圖５液環(huán)泵性能曲線??Ｆｉｇ．?５?Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ?ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??ｐｒｅｓｓｕｒｅ??ｍ?３４０３３７....

圖８不同閥孔面積下的閥孔內(nèi)速度分布（０．１８?ＭＰａ）??Ｆｉｇ．?８?Ｖｅｌｏｃｉｔｙ?ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ?ｏｆ?ｖａｌｖｅ?ｆｏｒ?ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ?ｖａｌｖｅ?ａｒｅａ?ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ??

性及排氣口單向閥工作機理??１６７７??排氣口??Ｖｅｌｏｃｉｔｙ??■?１６５??１５５??１４４??１３４??１２４??１１３??１０３??９３??８３??７２??６２??５２??■?４１??１０??ｍ．ｓ?一１??方案４?ｐｒｏｊｅｃｔ?４??Ｖｅｌｏｃｉｔｙ?排氣口??Ｖ....

本文編號：3967932