可傾瓦塊的彈性支點(diǎn)能夠改善軸承的潤(rùn)滑性能和動(dòng)力學(xué)性能。針對(duì)帶預(yù)緊彈簧的可傾瓦支點(diǎn)結(jié)構(gòu),分析了彈性支點(diǎn)可傾瓦軸承的工作過(guò)程,并基于瓦塊支點(diǎn)受力平衡提出了一種彈性支點(diǎn)的圖解設(shè)計(jì)方法。根據(jù)特定工況條件下的動(dòng)力學(xué)性能要求,合理設(shè)計(jì)彈性支點(diǎn)的剛度和預(yù)緊力等參數(shù);針對(duì)案例軸承設(shè)計(jì)了彈性支點(diǎn)的結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明:通過(guò)在3 000～10 000 r/min范圍內(nèi)軸承動(dòng)力學(xué)性能的自適應(yīng)調(diào)節(jié),可使可傾瓦軸承的綜合剛度保持為256 N/μm,從而提高變工況條件下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)精度。 

【文章來(lái)源】：熱能動(dòng)力工程. 2020,35(08)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1 支點(diǎn)帶彈簧的結(jié)構(gòu)

對(duì)于圖1所示的可傾瓦支點(diǎn)結(jié)構(gòu),若可傾瓦的支點(diǎn)處彈簧反力為F,彈簧的壓縮量為S,彈簧的預(yù)緊力為F1,彈簧的壓死反力(最大承載力)為F2,蝶形彈簧的工作過(guò)程如圖2所示。當(dāng)支點(diǎn)反力小于F1時(shí),彈簧不工作,可傾瓦的支點(diǎn)位置不變;當(dāng)支點(diǎn)反力繼續(xù)增大,彈簧在壓板的作用下被壓縮,直到支點(diǎn)反力達(dá)到F2時(shí),彈簧的壓縮量達(dá)到最大S0;當(dāng)支點(diǎn)反力再增大時(shí),彈簧不再壓縮,可傾瓦的支點(diǎn)變?yōu)閯傂灾c(diǎn)。2 基于受力平衡的彈性支點(diǎn)圖解設(shè)計(jì)方法

在不考慮瓦塊慣性和支點(diǎn)摩擦力矩的條件下,對(duì)于第i塊可傾瓦,其支點(diǎn)位置角為βi,支點(diǎn)受到油膜壓力W和彈簧反力F作用,其中,油膜力的合力在x、y方向上的分量為Wxi、Wyi,如圖3所示。由于油膜壓力和彈簧反力的方向均通過(guò)可傾瓦支點(diǎn)和軸承幾何中心,因此當(dāng)可傾瓦穩(wěn)定在靜態(tài)平衡位置時(shí),油膜壓力W與彈簧反力F處于靜力平衡狀態(tài),可根據(jù)可傾瓦塊的受力分析,得到穩(wěn)定運(yùn)行后支點(diǎn)處的力平衡方程。對(duì)于彈性支點(diǎn)可傾瓦塊,在支點(diǎn)切向ξi方向上的受力平衡方程為:

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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