本文對G-X12CrMoWVNbN10-1-1耐熱鑄鋼的力學(xué)性能和焊接性能進行了研究,以期使這種材料能滿足蒸汽參數(shù)不斷提高的火力發(fā)電機組的使用要求,從而提高機組發(fā)電效率、減少廢氣排放,這具有很大的經(jīng)濟效益和社會效益。文中對GX12耐熱鑄鋼平衡析出相進行熱力學(xué)分析,計算了GX12耐熱鑄鋼Fe-Cr-W-V-C五元體系中各種碳化物的Gibbs自由能ΔG ;進行了常溫拉伸性能測試并將經(jīng)1050℃正火（淬火）+735℃回火熱處理的試驗材料,分別在550℃、600℃、650℃、700℃溫度條件下進行拉伸試驗并掃描其斷口,研究鋼的高溫力學(xué)性能;分別采用80A、100A、120A、140A電流進行焊接試驗并在735℃下回火處理,研究鋼的焊接性能。熱力學(xué)計算表明在Fe-Cr-W-V-C五元系中,當(dāng)溫度高于1770 K時,在合金熔化成熔體后,析出相Cr₂₃C₆的Gibbs自由能ΔG最低,Cr₇C₃次之,熔體中會生成Cr₂₃C₆、Cr₇C₃

【文章來源】：哈爾濱理工大學(xué)黑龍江省

【文章頁數(shù)】：70 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

奧氏體耐熱鋼的發(fā)展進程

可以起到固溶強化、晶界強化及沉淀強化的作含量的固溶強化對提高耐熱鋼的強度具有一定耐熱鋼一般采用細(xì)小彌散的第二相粒子強化來提高其二相粒子在提高強度的同時，可起到釘扎位錯、阻礙鋼強度的作用[40]。雖然各種 9%~12%Cr 耐熱鋼由于量不同，使材料相變點、熱處理后材料的力學(xué)性能存鋼一般具有相似的組織結(jié)構(gòu)[41]，經(jīng)淬火＋回火熱處理度位錯的板條狀馬氏體，如圖 1-3 所示[42]。

強度[51]。需要強調(diào)的是，經(jīng)不當(dāng)?shù)臒崽幚砗蟛牧系牡臉?biāo)準(zhǔn)要求，只有對材料進行顯微組織分析才能發(fā)的熱處理不當(dāng)也會導(dǎo)致材料失效[52]。件經(jīng)長期運行后，材質(zhì)會發(fā)生一定的損傷，所表現(xiàn)的 Cr 含量有關(guān)[53,54]�？偟膩砜�，這些材料經(jīng)長期高同程度的脆化現(xiàn)象。X20CrMoV12.1 鋼經(jīng)十余萬小原始材料的 30%，呈現(xiàn)脆性[55,56]，沒有出現(xiàn)一般耐溫時效后常見的軟化現(xiàn)象[57]，這可能與服役中析出相應(yīng)的組織退化表現(xiàn)為因位錯的滑移或攀移而構(gòu)成所示[58]。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]超臨界和超超臨界技術(shù)及其發(fā)展[J]. 劉堂禮.  廣東電力. 2007(01)
[2](超)臨界鍋爐用E911鋼管的性能評定試驗[J]. 張長松,劉錦,蘇俊.  江蘇冶金. 2006(03)
[3]超臨界600MW汽輪機的演進和特點[J]. 吳智泉.  汽輪機技術(shù). 2006(02)
[4]超(超)臨界火電機組高中壓轉(zhuǎn)子技術(shù)的發(fā)展[J]. 馬力深,鐘約先,馬慶賢,袁朝龍.  鍛壓技術(shù). 2006(01)
[5]國外超臨界機組用鋼[J]. 趙旺初.  大型鑄鍛件. 2006(01)
[6]超超臨界火電機組材料研究及選材分析[J]. 周榮燦,范長信.  中國電力. 2005(08)
[7]超臨界與超超臨界汽輪機組用材[J]. 范華,楊功顯.  東方電氣評論. 2005(02)
[8]ZG20MnSi鋼斷裂韌度和疲勞裂紋擴展速率試驗研究[J]. 余圣甫,王鐵琦,楊其良,沈滿德.  機械工程材料. 2005(06)
[9]對于超超臨界機組效率提高以及可行性的探討[J]. 陳永陽,林榮文.  上海大中型電機. 2005(01)
[10]超超臨界機組汽輪機材料發(fā)展?fàn)顩r[J]. 毛雪平,王罡,馬志勇.  現(xiàn)代電力. 2005(01)



本文編號：3227102