為了對(duì)磨削硬化加工提供更多的理論依據(jù),采用CBN砂輪對(duì)GCr15鋼進(jìn)行了磨削硬化試驗(yàn),對(duì)磨削硬化加工過(guò)程中磨削組織的變化,以及磨削參數(shù)對(duì)磨削硬化層的硬度及其分布的影響進(jìn)行了分析與研究。采用暗場(chǎng)顯微鏡觀測(cè)了磨削前后GCr15鋼的組織變化,并分析了組織變化的原因;采用顯微維氏硬度計(jì)分析了硬化層硬度均勻性以及產(chǎn)生硬度不均勻性的原因;通過(guò)磨削硬化試驗(yàn)組研究了磨削參數(shù)對(duì)硬化層硬度的影響,并從磨削熱的角度分析了產(chǎn)生此類影響的原因。研究結(jié)果表明:硬化層深度為0.12 mm,工件微觀組織的轉(zhuǎn)變是影響磨削過(guò)程中硬化層硬度均勻性的主要因素,適當(dāng)提升磨削深度和工件進(jìn)給速度可以獲得更高的硬化層硬度,加快工件的冷卻速率也可以提升硬化層的硬度。 

【文章來(lái)源】：機(jī)電工程. 2020,37(08)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：5 頁(yè)

【部分圖文】：

GCr15鋼微觀組織結(jié)構(gòu)

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)看,工件硬化層可分3個(gè)部分,即:完全硬化區(qū)、過(guò)渡區(qū)和基體。在GCr15鋼的磨削過(guò)程中,當(dāng)磨削表面溫度超過(guò)工件相變溫度時(shí),工件原始組織發(fā)生相變,經(jīng)自我快速冷卻后形成完全硬化層,完全硬化層由細(xì)小馬氏體、分布在馬氏體基體上的白色球狀碳化物和少量殘留奧氏體組成[10]。完全硬化層與基體之間因?yàn)闇囟刃》认魅醯脑虺霈F(xiàn)過(guò)渡層,過(guò)渡層的組織由部分馬氏體、鐵素體和碳化物組成[11]�；w組織在硬化過(guò)程中沒(méi)有發(fā)生相變。由于磨削力的作用,基體中的鐵素體出現(xiàn)嚴(yán)重的斷裂。2.2 硬化層硬度均勻性及分析

對(duì)比1、2、3號(hào)工件不同深度得到的磨削深度對(duì)顯微硬度的影響如圖3所示。從圖3中可以看出:試件表面硬度隨著磨削深度的增加而增加。這是由于磨削深度的增加,使得磨料與工件之間的摩擦和壓縮增大。此外,磨削比高,在加工過(guò)程中產(chǎn)生大量的熱量,導(dǎo)致磨削區(qū)溫度較高。磨削比能高,熱量大,導(dǎo)致磨削區(qū)溫度高。因此,工件表面的奧氏體轉(zhuǎn)變完成,馬氏體的形成量也隨之增加。然后,工件表面硬度最終提高。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]42CrMo鋼磨削淬硬加工表面完整性及試驗(yàn)研究[D]. 焦彬.江蘇大學(xué) 2016



本文編號(hào)：3046227