發(fā)布時(shí)間：2020-04-12 02:50

【摘要】： 斜流式風(fēng)機(jī)兼有軸流式風(fēng)機(jī)大流量系數(shù),高效率的優(yōu)點(diǎn)和離心式風(fēng)機(jī)高壓力系數(shù),工作范圍寬廣的優(yōu)點(diǎn)。在軸流式和離心式風(fēng)機(jī)均不能覆蓋的性能區(qū),斜流式風(fēng)機(jī)是一種理想的選擇,有著較強(qiáng)的實(shí)用價(jià)值。斜流式風(fēng)機(jī)的性能一般受葉輪、葉片、軸向間隙、導(dǎo)葉、擴(kuò)散筒等的影響。 本論文運(yùn)用計(jì)算流體力學(xué)方法模擬了斜流式風(fēng)機(jī)整機(jī)流場(chǎng),形成了一套對(duì)斜流式風(fēng)機(jī)進(jìn)行FLUENT模擬的一般方法。論文分別對(duì)葉輪段、軸向間隙段、導(dǎo)葉段、擴(kuò)散筒段的流場(chǎng)進(jìn)行了系統(tǒng)地分析評(píng)價(jià),確定了影響斜流式風(fēng)機(jī)性能的主要因素。對(duì)本課題所研究的風(fēng)機(jī)而言,軸向間隙、導(dǎo)葉進(jìn)口安裝角、擴(kuò)散筒結(jié)構(gòu)為影響風(fēng)機(jī)性能的主要因素。 分別計(jì)算軸向間隙值為20mm、30mm、40mm、50mm時(shí)的風(fēng)機(jī)流場(chǎng),并分析了風(fēng)機(jī)性能的變化。結(jié)果表明軸向間隙取值必須適當(dāng),過大和過小都對(duì)風(fēng)機(jī)流場(chǎng)有負(fù)面影響,本風(fēng)機(jī)的軸向間隙應(yīng)取30mm。 改變導(dǎo)葉進(jìn)口安裝角的大小,分別計(jì)算進(jìn)口角為15°、20°、25°、28°和30°時(shí)的風(fēng)機(jī)流場(chǎng),并分析導(dǎo)葉性能和風(fēng)機(jī)性能的變化規(guī)律。結(jié)果表明導(dǎo)葉性能和風(fēng)機(jī)性能均隨進(jìn)口角的變化而有規(guī)律變化,最佳導(dǎo)葉進(jìn)口角為28°。 整流體為尾流錐形、鈍形尾部及內(nèi)壁加凸塊的擴(kuò)散筒對(duì)風(fēng)機(jī)性能有不同的影響。本文分別計(jì)算了采用三種形式擴(kuò)散筒時(shí)的風(fēng)機(jī)流場(chǎng),并分析了風(fēng)機(jī)性能的變化情況。最終確定內(nèi)壁加凸塊的擴(kuò)散筒為最佳的結(jié)構(gòu)形式。
【圖文】：

使氣流在壓強(qiáng)作用下向吸力面流動(dòng)，而形成二次渦流，如圖1-2(a)。這種二次渦流還起著把壓力面表面的低能流體輸送到吸力面表面，從而造成吸力面邊界層在葉片尾部的堆積，而形成尾跡區(qū)，，而相應(yīng)的壓力面表面則形成了較高速度區(qū)[1]。(a)葉道中的二次流 (b)葉端間隙中的二次流圖 1-2 二次流損失[1]Fig.1-2 Secondary flow loss[1]葉輪的葉端間隙過大，氣流從壓力面透過間隙流向吸力面，也會(huì)引起二

圖 1-1 葉型損失[1]Fig.1-1 Profile loss[1]流損失損失分為兩種：一種是葉道中的二次流；另一種由于在葉片的端面，由于邊界層的作用，在靠近強(qiáng)相同，流速為零，這樣產(chǎn)生的慣性力不足以克差，使氣流在壓強(qiáng)作用下向吸力面流動(dòng)，而形二次渦流還起著把壓力面表面的低能流體輸送力面邊界層在葉片尾部的堆積，而形成尾跡區(qū)了較高速度區(qū)[1]。
【學(xué)位授予單位】：天津大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2009
【分類號(hào)】：TH432

【引證文獻(xiàn)】

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前1條

1 王迅;大功率風(fēng)機(jī)能量平衡分析和風(fēng)機(jī)效率測(cè)試儀的設(shè)計(jì)與應(yīng)用[D];中南大學(xué);2012年

本文編號(hào)：2624186