將廢舊鋼纖維以75%的比例替換工業(yè)鋼纖維制得混雜鋼纖維混凝土。通過對5根玄武巖筋(BFRP筋)混雜鋼纖維混凝土短柱進行偏心受壓試驗,研究不同類型鋼纖維和不同偏心距對短柱承載力及破壞形態(tài)的影響。在此基礎(chǔ)上對玄武巖筋混雜鋼纖維混凝土短柱進行理論受力分析,提出玄武巖筋混雜鋼纖維混凝土短柱極限承載力計算方法。試驗結(jié)果表明,玄武巖筋混雜鋼纖維混凝土短柱在不同偏心距作用下,與普通鋼筋混凝土柱小偏心受力過程和破壞形態(tài)相似,均由受壓區(qū)混凝土壓碎引起短柱破壞,偏壓柱極限承載力理論計算值與試驗值符合較好。

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圖2試驗加載示意圖(單位:mm)

圖1短柱配筋示意圖(單位:mm)1.4試驗方法與步驟

圖3柱破壞形態(tài)圖

各柱的破壞形態(tài)見圖3。當偏心距為20mm和0mm時,柱破壞過程較為迅速,因此未繪出其裂縫發(fā)展圖,其余柱裂縫發(fā)展圖見圖4。試驗結(jié)果見表6。圖4柱裂縫發(fā)展圖(單位:kN)

圖4柱裂縫發(fā)展圖(單位:kN)

圖3柱破壞形態(tài)圖表6柱試驗結(jié)果Table6TestresultsofcolumnsNumberofcolumnCrackingload/kNMaximumcrackwidthatfailure/mmUltimatebearingcapaci....

圖5荷載-側(cè)向位移曲線

柱中部荷載-側(cè)向位移曲線如圖5所示。加載初期,各柱中側(cè)向位移發(fā)展緩慢;隨著短柱第一條裂縫的出現(xiàn),側(cè)向位移逐漸增大;接近柱極限承載力時,側(cè)向位移快速增大。柱破壞時,BIC-80柱極限側(cè)移為4.37mm,BHC-80柱極限側(cè)移為9.85mm,BHC-40柱極限側(cè)移為3.93mm....

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