通過硫酸鹽持續(xù)浸泡試驗(yàn),對硫酸鹽環(huán)境下混凝土力學(xué)性能的退化規(guī)律進(jìn)行試驗(yàn)研究,探索混凝土水膠比和粉煤灰摻量對混凝土抗硫酸鹽侵蝕能力的影響規(guī)律和機(jī)理。試驗(yàn)結(jié)果表明,隨浸泡時(shí)間的增加混凝土抗壓強(qiáng)度表現(xiàn)出先小幅增加后逐漸下降的規(guī)律,且浸泡時(shí)間越長抗壓強(qiáng)度的下降速率越快。另外,混凝土抗壓強(qiáng)度出現(xiàn)下降所需的時(shí)間和最終強(qiáng)度保持率均會隨混凝土中粉煤灰摻量的提高和水膠比的減小而增加。通過對試驗(yàn)結(jié)果的擬合分析,建立了硫酸鹽持續(xù)浸泡作用下考慮水膠比、粉煤灰摻合比影響的混凝土抗壓強(qiáng)度衰減模型,并與試驗(yàn)得到的強(qiáng)度進(jìn)行對比,預(yù)測模型能夠很好反映硫酸鹽持續(xù)浸泡作用下混凝土抗壓強(qiáng)度的衰減規(guī)律。 

【文章來源】：硅酸鹽通報(bào). 2020,39(10)北大核心

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經(jīng)硫酸鹽持續(xù)浸泡后試件的表觀形態(tài)

圖1 經(jīng)硫酸鹽持續(xù)浸泡后試件的表觀形態(tài)未經(jīng)硫酸鹽浸泡的試件在進(jìn)行混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí),其破壞始于幾條主要裂縫的發(fā)展,然后裂縫突然增大,壓力機(jī)荷載迅速減小,試驗(yàn)結(jié)束。破壞時(shí)混凝土試件雖出現(xiàn)較多裂縫,但試件仍然保持基本的立方體形狀,未出現(xiàn)崩裂,試件破壞時(shí)的特征如圖2(a)所示。對于硫酸鹽持續(xù)浸泡時(shí)間較短的試件整個(gè)受壓破壞過程和未受侵蝕時(shí)相同,但對于浸泡時(shí)間較長的試件在受壓之前已經(jīng)存在裂縫,且裂縫多集中在棱角處,在壓力達(dá)到一定值時(shí)壓力機(jī)壓力值存在一個(gè)短暫的停頓,此時(shí)試件外圍棱角處混凝土剝離,隨后試驗(yàn)機(jī)壓力值繼續(xù)增大,試件出現(xiàn)較大裂縫,試件突然破碎,混凝土碎屑散落在試驗(yàn)臺上,腐蝕程度越大,現(xiàn)象越明顯。試件典型受壓破壞特征如圖2(b)所示。

圖3為混凝土強(qiáng)度保持率隨硫酸鹽浸泡時(shí)間的變化曲線。從圖中可以看出,在硫酸鹽浸泡初期混凝土抗壓強(qiáng)度會出現(xiàn)一個(gè)小幅增長段,而后隨著浸泡時(shí)間的增加混凝土強(qiáng)度保持率逐漸降低。出現(xiàn)該現(xiàn)象的原因主要是混凝土試塊在養(yǎng)護(hù)28 d后水泥的水化不充分,試件放入硫酸鹽溶液中后水泥的水化反應(yīng)還在繼續(xù),使得混凝土的強(qiáng)度提高。隨后,混凝土抗壓強(qiáng)度逐漸下降,且隨著浸泡時(shí)間的增加下降速率逐漸增大。由圖3(a)可以看出,適當(dāng)減小混凝土水膠比可以延緩混凝土強(qiáng)度下降的時(shí)間,同時(shí)混凝土抗壓強(qiáng)度的最終下降幅度也變小。其中水膠比為0.53的試件在侵蝕50 d后強(qiáng)度便開始出現(xiàn)下降,而水膠比為0.35的試件在侵蝕100 d后強(qiáng)度才開始下降。水膠比為0.53、0.44、0.35的試件經(jīng)硫酸鹽持續(xù)浸泡360 d后的強(qiáng)度分別下降了31.0%、21.1%、17.5%。2.2.2 粉煤灰摻量對抗壓強(qiáng)度的影響

【參考文獻(xiàn)】：
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博士論文
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碩士論文
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本文編號：3505002