為了研究鋼管復(fù)合樁承載特性,以魚山大橋樁基工程為背景,選取53^#樁開展自平衡試驗(yàn),并將試驗(yàn)結(jié)果轉(zhuǎn)換為傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)結(jié)果,利用數(shù)值建模軟件ABAQUS進(jìn)行實(shí)況建模,在計(jì)算結(jié)果與實(shí)測結(jié)果吻合的基礎(chǔ)上分析了在豎向荷載作用下鋼管豎向應(yīng)變沿深度的分布規(guī)律,并改變樁基鋼管厚度參數(shù),施加水平荷載,分析了鋼管復(fù)合樁鋼管厚度對樁基承載性能的影響。研究結(jié)果表明:自平衡轉(zhuǎn)化Q-s曲線平穩(wěn)無突變,單樁極限承載力為71 293.75 kN;數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測值吻合,在豎向荷載作用下鋼管豎向應(yīng)變隨深度呈"盤底"形;鋼管的存在能為核心混凝土提供約束作用,并提高樁基的抗彎剛度,且鋼管厚度越厚、樁基的水平極限承載力越大;鋼管彎矩沿樁身先變大后變小,最大值出現(xiàn)在31 m附近;樁身剪力從樁頂往下緩慢減小,在鋼管底部位置開始樁身剪力大幅減小,再往下傳遞出現(xiàn)負(fù)值。 

【文章來源】：地下空間與工程學(xué)報(bào). 2020,16(05)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

荷載箱

圖1 荷載箱試樁測試在樁身完整性檢測合格，且樁身混凝土強(qiáng)度、土體休止時(shí)間滿足《基樁靜載試驗(yàn)-自平衡法》(JT/T 378—2009)[15]的要求后進(jìn)行。荷載分步施加，荷載分級(jí)表如表2所示。

根據(jù)《基樁靜載試驗(yàn)-自平衡法》(JT/T 738—2009)[15]中的規(guī)定，可以根據(jù)荷載箱上、下端荷載值換算得出樁頂?shù)刃С休d力，見公式(1);也可以將自平衡法中獲得的向上和向下2條Q s曲線等效轉(zhuǎn)換為相應(yīng)傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)的P s曲線，見公式(2)、(3)。式中:Pu為樁頂?shù)刃С休d力，k N;Qu上為荷載箱上部實(shí)際測得的荷載值，k N;Qu下為荷載箱下部實(shí)際測得的荷載值，k N;W為荷載箱上部樁身自重，k N;γ為試樁上部樁土修正系數(shù)，取0.8;P為樁頂?shù)刃Ш奢d，k N;Ql為荷載箱向下荷載，k N;Qu為對應(yīng)上端樁Qu-su曲線中位移絕對值等于su時(shí)的荷載，k N;s為樁頂荷載，mm;sl為荷載箱向下位移，mm;L為上端樁長度，m;Ep為樁身彈性模量，MPa;Ap為樁身截面，m2。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]鋼管—鋼筋混凝土復(fù)合構(gòu)件界面力學(xué)特性研究[D]. 趙杰豪.重慶交通大學(xué) 2017
[2]鋼管混凝土復(fù)合樁豎向承載特性試驗(yàn)研究[D]. 席稱心.長安大學(xué) 2016



本文編號(hào)：3372026