"大開挖"基礎(chǔ)、"掏挖擴底"基礎(chǔ)、"爆擴樁"基礎(chǔ)為現(xiàn)今主要既抗壓又抗拔基礎(chǔ),針對3種基礎(chǔ)型式存在的缺陷和不足,構(gòu)建了雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)并且獲得了發(fā)明專利授權(quán),該基礎(chǔ)的上板主要承受下壓力和水平力,兩錨板承擔上拔力.論文深入系統(tǒng)地分析研究了雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)兩錨板間距對極限抗拔力、錨板和土體位移、土體的剪應(yīng)變、土中塑性區(qū)和破壞面的影響,結(jié)合與單索聯(lián)合板索基礎(chǔ)進行對比分析,揭示了雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)的抗拔機理及其抗拔力、土體位移、土體剪應(yīng)變、土體塑性區(qū)的演化規(guī)律,為該基礎(chǔ)型式的設(shè)計和施工提供了支撐. 

【文章來源】：湖南科技大學學報(自然科學版). 2020,35(03)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

圖1 雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)

如圖1所示的雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)，其上板承受向下的壓力和水平力，即抗壓、抗水平滑移，而錨板與錨索相結(jié)合抵抗上拔力，因而可獲得如圖2所示的上拔力計算模型．圖2中，左右兩錨板之間重疊區(qū)域的土體同時受到兩錨板的上拔力作用．在進行理論計算時，一般假設(shè)上拔力作用下兩錨板的破壞面相互獨立，即互不影響，而實際上，上拔力作用下土體中的破壞面是兩錨板共同作用的結(jié)果，由于兩錨板完全相同，二者發(fā)揮的作用和產(chǎn)生的影響也相同．與單索聯(lián)合板索基礎(chǔ)時的情況不同，雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)兩錨板共同作用下土體的臨界深度具有不確定性．因此，難以通過公式計算獲得抗拔力的理論解，而通過數(shù)值模擬進行分析研究是可行的方法．為了研究雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)的極限抗拔力，取兩正方形錨板的邊長B均為2 m，厚均為0.5 m，埋深比Ht/B均為1，兩錨板之間的距離為0.50B，即1 m的情況進行數(shù)值模擬分析研究．數(shù)值模擬中地基土體的物理力學參數(shù)均通過室內(nèi)試驗測得，具體地，土體的重度為14.5 k N/m3，彈性模量為12 MPa，泊松比為0.39，內(nèi)摩擦角為24.3°，內(nèi)聚力為25.6 k Pa，抗拉強度為17 k Pa，且采用彈塑性本構(gòu)模型和Mohr-Coulomb屈服準則[14];而數(shù)值模擬中錨板的彈性模量和剪切模量均設(shè)為土體的100倍，以保證計算過程中錨板不發(fā)生大的變形和破壞;另外，數(shù)值建模中土體和錨板均采用實體單元，并在它們之間加入接觸面單元，即接觸面單元附在密度較大的錨板的表面．

進一步，通過改變雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)兩錨板之間的距離，即在前述研究兩錨板之間距離為0.50B=1.0 m時的極限抗拔力基礎(chǔ)上，再研究兩錨板之間的距離分別為0.25B=0.5 m,0.75B=1.5 m和1.00B=2.0 m時的極限抗拔力，獲得了如圖3所示的雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)極限抗拔力-錨板間距曲線，由圖3可見，隨兩錨板間距增大，兩錨板的相互影響趨弱，錨板各自的獨立性增強，雙索聯(lián)合板索基礎(chǔ)的極限抗拔力增大，且極限抗拔力漸趨于單索聯(lián)合板索基礎(chǔ)極限抗拔力的兩倍．但錨板間距過大將導(dǎo)致施工難度大大增加、性價比降低．2 錨板間距對位移的影響

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3087531