新型耗能豎縫剪力墻結(jié)構(gòu)是在預(yù)制剪力墻的豎向接縫使用金屬阻尼器連接,以此削弱剪力墻的整體剛度,通過(guò)阻尼器消耗一部分地震能量,使其既能在小震下滿足承載力的要求,又降低了剪力墻在大震作用下倒塌的風(fēng)險(xiǎn)。在裝配式結(jié)構(gòu)中的豎縫中安置阻尼器十分便捷,且更換也很方便,利于該種結(jié)構(gòu)推廣應(yīng)用。將不同翼緣和不同縫寬的新型耗能豎縫剪力墻作為研究對(duì)象,分別進(jìn)行了低周往復(fù)水平加載試驗(yàn)和有限元分析,重點(diǎn)研究軸壓比對(duì)試件的力學(xué)性能影響。主要研究?jī)?nèi)容如下:1)試驗(yàn)制作了2組6個(gè)不同翼緣形式的新型耗能預(yù)制豎縫剪力墻試件和1個(gè)一字型現(xiàn)澆普通墻試件,在低周期往復(fù)荷載作用下,研究其在不同軸壓比（0.1、0.3）下的承載力、耗能和破壞形態(tài)等抗震性能。2)在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,利用有限元軟件ABAQUS建立了一字型新型耗能預(yù)制豎縫剪力墻模型,分析其在0.1、0.3和0.5軸壓比下的抗震性能,此外還建立了一字型現(xiàn)澆剪力墻模型和一字型開(kāi)豎縫不設(shè)阻尼器剪力墻模型,分析其在0.1軸壓比下的抗震性能。研究表明:隨著軸壓比的增加,耗能墻承載力提升6.2%～28.3%,整體剛度提升26.5%～49.7%,變形能力和耗能指標(biāo)都出現(xiàn)下降,豎縫中阻尼器的相... 

【文章來(lái)源】：華北理工大學(xué)河北省

【文章頁(yè)數(shù)】：78 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

阻尼器構(gòu)造圖[32]

第1章緒論-9-方法來(lái)確定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）裝置的撓曲板和剪切板的比例。該種組合裝置見(jiàn)圖3，其中X形配置的兩個(gè)端板屈服，而該裝置的一個(gè)矩形腹板允許通過(guò)剪切屈服來(lái)耗散能量。圖3組合裝置圖[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介紹了非均勻鋼帶阻尼器的循環(huán)性能。建議的形狀如圖4中的(a)啞鈴形的長(zhǎng)條，(b)錐形的長(zhǎng)條，和(c)沙漏形的長(zhǎng)條。在循環(huán)載荷作用下，每一種鋼帶的形狀都是為了降低應(yīng)力集中而設(shè)計(jì)的。為了評(píng)價(jià)阻尼器的性能，對(duì)6個(gè)試件進(jìn)行了循環(huán)試驗(yàn)。滯回運(yùn)動(dòng)引起的累積損傷有效地分布在鋼帶的整個(gè)高度，破壞形式為延性破壞。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，與開(kāi)柱形縫的相比，該阻尼器具有良好的抗震性能。驗(yàn)證了用本文提出的設(shè)計(jì)方程可以準(zhǔn)確地估計(jì)結(jié)構(gòu)性能。圖4非均勻鋼帶阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]針對(duì)金屬阻尼器和摩擦阻尼器這兩種阻尼器具有相似的設(shè)計(jì)特性和參數(shù)，因此進(jìn)行了金屬阻尼器和摩擦阻尼器這兩種阻尼器的改進(jìn)設(shè)計(jì)，并提出了使用遺傳算法來(lái)獲得全局最好的設(shè)計(jì)。這種利用遺傳算法的搜索方式在性能選擇上具有靈活性。

第1章緒論-9-方法來(lái)確定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）裝置的撓曲板和剪切板的比例。該種組合裝置見(jiàn)圖3，其中X形配置的兩個(gè)端板屈服，而該裝置的一個(gè)矩形腹板允許通過(guò)剪切屈服來(lái)耗散能量。圖3組合裝置圖[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介紹了非均勻鋼帶阻尼器的循環(huán)性能。建議的形狀如圖4中的(a)啞鈴形的長(zhǎng)條，(b)錐形的長(zhǎng)條，和(c)沙漏形的長(zhǎng)條。在循環(huán)載荷作用下，每一種鋼帶的形狀都是為了降低應(yīng)力集中而設(shè)計(jì)的。為了評(píng)價(jià)阻尼器的性能，對(duì)6個(gè)試件進(jìn)行了循環(huán)試驗(yàn)。滯回運(yùn)動(dòng)引起的累積損傷有效地分布在鋼帶的整個(gè)高度，破壞形式為延性破壞。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，與開(kāi)柱形縫的相比，該阻尼器具有良好的抗震性能。驗(yàn)證了用本文提出的設(shè)計(jì)方程可以準(zhǔn)確地估計(jì)結(jié)構(gòu)性能。圖4非均勻鋼帶阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]針對(duì)金屬阻尼器和摩擦阻尼器這兩種阻尼器具有相似的設(shè)計(jì)特性和參數(shù)，因此進(jìn)行了金屬阻尼器和摩擦阻尼器這兩種阻尼器的改進(jìn)設(shè)計(jì)，并提出了使用遺傳算法來(lái)獲得全局最好的設(shè)計(jì)。這種利用遺傳算法的搜索方式在性能選擇上具有靈活性。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]淺析鋼筋混凝土裝配式建筑[J]. 李國(guó),蔣躍楠.  金陵科技學(xué)院學(xué)報(bào). 2019(01)
[2]環(huán)形Q235鋼板阻尼器力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J]. 陳云,劉濤,蔣歡軍,萬(wàn)志威.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2018(11)
[3]軸力作用下剪切鋼板阻尼器力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J]. 朱柏潔,張令心,王濤.  工程力學(xué). 2018(S1)
[4]帶分布式金屬阻尼器開(kāi)縫組合墻抗震性能研究[J]. 黃祖桓,吳軼,楊春,陳麟,張春梅.  工程抗震與加固改造. 2018(02)
[5]預(yù)制鋼管混凝土剪力墻箍筋插銷(xiāo)連接豎縫抗剪強(qiáng)度分析[J]. 閆文賞,蘇幼坡,陳建偉.  工業(yè)建筑. 2018(02)
[6]剪切型阻尼器的減震性能試驗(yàn)和數(shù)值分析[J]. 王靜峰,李貝貝,萬(wàn)哲,陳亮.  地震工程與工程振動(dòng). 2015(05)
[7]帶縫鋼板阻尼器受力性能試驗(yàn)研究[J]. 孔子昂,王濤,施唯.  土木工程學(xué)報(bào). 2015(09)
[8]Seismic behavior and mechanism analysis of innovative precast shear wall involving vertical joints[J]. 孫建,邱洪興.  Journal of Central South University. 2015(04)
[9]裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)階段性研究成果及應(yīng)用[J]. 郭正興,朱張峰.  施工技術(shù). 2014(22)
[10]不同構(gòu)造豎縫的裝配式空心模板剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 初明進(jìn),劉繼良,崔會(huì)趁,侯建群,周育瀧,殷瑩瑩,趙欽艷.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2014(01)

博士論文
[1]新型全預(yù)制裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能研究[D]. 孫建.東南大學(xué) 2016

碩士論文
[1]帶耗能裝置開(kāi)縫剪力墻的設(shè)計(jì)研究[D]. 李敏.東南大學(xué) 2017
[2]裝配式耗能剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能分析[D]. 王超.大連理工大學(xué) 2016
[3]基于我國(guó)PCa裝配式住宅調(diào)研的寧波地區(qū)實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目的策劃研究[D]. 曹西.東南大學(xué) 2015
[4]全裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)性能非線性有限元分析[D]. 許銘.湖南大學(xué) 2014



本文編號(hào)：3334562