自1968年英國(guó)Ronan Point公寓發(fā)生煤氣爆炸事故導(dǎo)致結(jié)構(gòu)發(fā)生連續(xù)性倒塌以來(lái),建筑結(jié)構(gòu)如何有效防止連續(xù)的破壞性倒塌一直是工程領(lǐng)域的熱點(diǎn)問(wèn)題。近年來(lái)國(guó)內(nèi)外專家學(xué)者對(duì)結(jié)構(gòu)抗倒塌的研究愈發(fā)深入,其中采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)加固結(jié)構(gòu)的做法已得到廣泛認(rèn)可,運(yùn)用預(yù)應(yīng)力來(lái)加強(qiáng)結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌能力有著良好的前景。本文在國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（編號(hào):51308556）的資助下開(kāi)展了體外預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的模擬分析研究,主要研究?jī)?nèi)容如下:1、基于課題組進(jìn)行的五榀體外預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土框架的試驗(yàn)結(jié)果,建立了有限元模型,模型參數(shù)設(shè)置合理,分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高。2、基于有限元模型進(jìn)行了框架梁高、體內(nèi)縱筋配筋率、體外預(yù)應(yīng)力筋面積和體外預(yù)應(yīng)力筋初始張拉應(yīng)力比四組參數(shù)分析。結(jié)果表明:增大梁高將明顯提高梁機(jī)制階段倒塌極限承載力;增大框架梁體內(nèi)縱筋配筋率會(huì)滯后梁機(jī)制-懸鏈機(jī)制轉(zhuǎn)換點(diǎn),并降低體外預(yù)應(yīng)力筋對(duì)框架結(jié)構(gòu)承載力的貢獻(xiàn)率;體外預(yù)應(yīng)力筋面積與懸鏈機(jī)制階段的倒塌承載力呈正相關(guān);而隨著體外預(yù)應(yīng)力筋初始張拉應(yīng)力比取值的增大,懸鏈機(jī)制階段的倒塌承載力明顯增大,梁機(jī)制-懸鏈機(jī)制轉(zhuǎn)換點(diǎn)延后,同時(shí)懸鏈機(jī)制階段體外預(yù)應(yīng)力筋對(duì)框架... 

【文章來(lái)源】：中南林業(yè)科技大學(xué)湖南省

【文章頁(yè)數(shù)】：75 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖１．１倒塌事故現(xiàn)場(chǎng)圖??Ｆｉ．１．１?Ｃｏｌｌａｓｅ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｓｃｅｎｅ?ｏｆ?ｔｈｅ?ａｃｃｉｄｅｎｔ??

加載的方式（試驗(yàn)前期采用荷載控制，試驗(yàn)后期采用位移控制），荷載控制階段??約５ｋＮ／級(jí)，位移控制２－５ｍｍ／級(jí)。試驗(yàn)進(jìn)行到中柱產(chǎn)生較大位移致使受拉鋼筋大部??分拉斷或者全部拉斷時(shí)，試驗(yàn)結(jié)束。試驗(yàn)加載布置方案示意如圖２．１所示：??／／／／／??Ｖ?￣?１?ＳＩ?Ｓ４?Ｓ?Ｓ６???／??ｇ??，？?２０８０?Ｘ?２ＱｆｌＱ?，??圖２．１試驗(yàn)裝置??Ｆｉｇ．２．１?Ｔｅｓｔ?ａｐｐａｒａｔｕｓ??框架幾何尺寸及配筋大樣如圖２．２所示，試件模型層高１．４４ｍ，單跨跨度２．４ｍ，??１＃、３＃邊柱模擬為失效中柱相鄰柱，２＃中柱模擬為失效柱�？蚣茉嚰w內(nèi)縱向鋼??筋釆用直徑１２ｍｍ的ＨＲＢ４００級(jí)帶肋鋼筋，體內(nèi)箍筋均為直徑６ｍｍ的ＨＲＢ４００??級(jí)光圓鋼筋，梁、柱及連梁箍筋間距統(tǒng)一取為１５０ｍｍ，體外索則采用直徑１５．２ｍｍ??的鋼絞線，試件混凝土強(qiáng)度等級(jí)均取為Ｃ５０，養(yǎng)護(hù)至２８天齡期后進(jìn)行試驗(yàn)�；炷�??土、鋼筋及螺栓材性試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表２．２。??１３??

加載的方式（試驗(yàn)前期采用荷載控制，試驗(yàn)后期采用位移控制），荷載控制階段??約５ｋＮ／級(jí)，位移控制２－５ｍｍ／級(jí)。試驗(yàn)進(jìn)行到中柱產(chǎn)生較大位移致使受拉鋼筋大部??分拉斷或者全部拉斷時(shí)，試驗(yàn)結(jié)束。試驗(yàn)加載布置方案示意如圖２．１所示：??／／／／／??Ｖ?￣?１?ＳＩ?Ｓ４?Ｓ?Ｓ６???／??ｇ??，？?２０８０?Ｘ?２ＱｆｌＱ?，??圖２．１試驗(yàn)裝置??Ｆｉｇ．２．１?Ｔｅｓｔ?ａｐｐａｒａｔｕｓ??框架幾何尺寸及配筋大樣如圖２．２所示，試件模型層高１．４４ｍ，單跨跨度２．４ｍ，??１＃、３＃邊柱模擬為失效中柱相鄰柱，２＃中柱模擬為失效柱�？蚣茉嚰w內(nèi)縱向鋼??筋釆用直徑１２ｍｍ的ＨＲＢ４００級(jí)帶肋鋼筋，體內(nèi)箍筋均為直徑６ｍｍ的ＨＲＢ４００??級(jí)光圓鋼筋，梁、柱及連梁箍筋間距統(tǒng)一取為１５０ｍｍ，體外索則采用直徑１５．２ｍｍ??的鋼絞線，試件混凝土強(qiáng)度等級(jí)均取為Ｃ５０，養(yǎng)護(hù)至２８天齡期后進(jìn)行試驗(yàn)�；炷�??土、鋼筋及螺栓材性試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表２．２。??１３??

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]考慮周邊結(jié)構(gòu)約束影響的RC框架結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌性能研究[J]. 周云,陳太平,胡翔,易偉建.  工程力學(xué). 2019(01)
[2]中柱失效下多層框架的連續(xù)性倒塌分析與機(jī)理研究[J]. 喬惠云,楊應(yīng)華,鐘煒輝.  振動(dòng)與沖擊. 2018(22)
[3]體外預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁-索組合單元受力性能研究[J]. 寇興亭,劉廷勇,宋彧.  建筑結(jié)構(gòu). 2018(18)
[4]基于易損性的RC空間框架填充墻結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌能力分析[J]. 賈明明,楊先霖,呂大剛,吳春.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2018(S1)
[5]豎向剛度不同的混合結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌機(jī)制分析[J]. 林健康,楊文偉,包超.  地震工程學(xué)報(bào). 2018(04)
[6]集中載荷下懸垂鋼絲繩張力計(jì)算方法探討[J]. 李建廠.  煤礦機(jī)電. 2018(04)
[7]帶板鋼筋混凝土框架連續(xù)倒塌理論分析[J]. 高佳明,劉伯權(quán),黃華,周長(zhǎng)泉.  工程力學(xué). 2018(07)
[8]鋼管混凝土平面框架子結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌精細(xì)有限元分析[J]. 王景玄,王文達(dá),李華偉.  工程力學(xué). 2018(06)
[9]小型汽車撞擊后框架柱剩余承載力的數(shù)值研究[J]. 錢藍(lán)萍,李易,陸新征,閆維明.  工程力學(xué). 2018(S1)
[10]混凝土板柱子結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌試驗(yàn)研究[J]. 黃文君,李易,陸新征,孫海林,閆維明.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2018(08)

碩士論文
[1]鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌與可靠性研究[D]. 郭蓉.湖南大學(xué) 2018
[2]裝配式混凝土框架空間子結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌性能試驗(yàn)與模擬[D]. 劉精巾.湖南大學(xué) 2018
[3]普通鋼筋體外預(yù)應(yīng)力加固RC梁試驗(yàn)研究[D]. 鄒振斌.鄭州大學(xué) 2018
[4]鋼筋混凝土梁板子結(jié)構(gòu)在邊柱失效下的連續(xù)倒塌試驗(yàn)研究[D]. 任沛琪.清華大學(xué) 2015



本文編號(hào)：3240060