【摘要】：目前預(yù)應(yīng)力裝配式框架結(jié)構(gòu)的應(yīng)用逐漸擴大,但適用于其結(jié)構(gòu)的連接方法與理論研究尚有欠缺。與此同時近年來裝配式結(jié)構(gòu)倒塌事情屢有發(fā)生,結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的研究對結(jié)構(gòu)安全、社會安定等方面具有積極的意義。相比于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力裝配式結(jié)構(gòu),無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力裝配式結(jié)構(gòu)的研究還甚少,本文針對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力裝配式框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能分析。主要研究內(nèi)容如下:(1)本文參照國內(nèi)一現(xiàn)有的2層2跨平面框架倒塌試驗,借助SAP2000有限元軟件建模并對其加以側(cè)向力進行分析,對比分析得:數(shù)值模擬結(jié)果與試驗結(jié)果體現(xiàn)出基本吻合,從而驗證了本文所采用的梁、柱單元類型、塑性鉸本構(gòu)關(guān)系、以及建模分析方法的正確性,為抗連續(xù)倒塌分析提供了有效分析手段。(2)采用拆除構(gòu)件法,借助于非線性靜力分析方法,對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能進行了分析。提取了失效點不同位移量的塑性鉸分布,并以荷載儲備系數(shù)LRR為定量指標得:在拆除長邊中柱后,剩余上部結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌極限承載能力最弱。同時結(jié)構(gòu)不同部位的抗連續(xù)倒塌機制也不同,并不是結(jié)構(gòu)所有的部位都存在懸鏈線機制。(3)借助于非線性動力分析方法,對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)在正常使用情況下進行了拆除構(gòu)件分析。結(jié)果表明:拆除失效柱后,結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、軸力的分布形式與原結(jié)構(gòu)相比發(fā)生了變化,剩余結(jié)構(gòu)內(nèi)力進行了重分布;與失效柱相連梁、相鄰柱構(gòu)件變化明顯,這些梁柱構(gòu)件更易發(fā)生連鎖破壞導致結(jié)構(gòu)發(fā)生連續(xù)倒塌;遠離拆除柱端的負彎矩以及剪力增幅顯著,對整體框架來說,橫向影響幅度大于縱向。與1倍荷載下的非線性靜力分析結(jié)果一致,在正常使用情況下,4種工況均不會發(fā)生連續(xù)倒塌,根據(jù)不同柱失效時失效點位移由小到大排序為:內(nèi)部柱失效、短邊中柱失效、長邊中柱失效、角柱失效。綜上,角柱、長邊中柱失效對預(yù)應(yīng)力筋為裝配式框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能影響顯著,設(shè)計時,應(yīng)注意加強角柱和長邊中柱構(gòu)件構(gòu)造。無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋為裝配式框架結(jié)構(gòu)提供了足夠的儲備荷載可保證結(jié)構(gòu)在正常使用情況下不會發(fā)生連續(xù)倒塌。
【圖文】：

圖 2.6 模型簡圖 200mm，梁的截面寬度是 100mm，，梁截面的高度是 2梁、柱縱向鋼筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，預(yù)應(yīng)M 單孔錨具，張拉控制應(yīng)力為conptk 0.5f。材料屬性見表 2.1 材料屬性表mm） 鋼筋等級 屈服強(MPa) 極限強度（MPa） 彈性2 鋼絞線 一 1820 HRB335 335 455 HPB235 235 -析件 SAP2000 建立的有限元分析模型如圖 2.7，對結(jié)構(gòu)進 0.1H 和 0.9H 的位置設(shè)置 PMM 鉸，H 為柱單元的長度塑性鉸特性值，而塑性鉸的處于梁的 0.1L 和 0.9L 處，頂施加水平側(cè)向力的加載方式，初始荷載為結(jié)構(gòu)自重

236 本章小結(jié)本章主要的研究內(nèi)容及結(jié)論如下：（1）介紹了預(yù)應(yīng)力裝配式框架結(jié)構(gòu)兩種節(jié)點的連接方式，分別為全預(yù)應(yīng)力連接和混連接；(c) =56.20mm =90.00mm圖 2.8 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力裝配式框架塑性鉸發(fā)展過程
【學位授予單位】：西安科技大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2019
【分類號】：TU312.3

【參考文獻】

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本文編號：2708466