【摘要】：轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)可實現(xiàn)溫濕度的獨立控制,從而使系統(tǒng)可利用低品位熱能驅(qū)動除濕,高溫冷源降溫冷卻,能很好解決傳統(tǒng)冷卻除濕法由于熱濕聯(lián)合處理所帶來的能源浪費、舒適性差、除濕量小及冷凝水析出造成的霉菌滋生問題。然而,再生溫度高、除濕溫升及熱損失大,使得傳統(tǒng)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)對低品位熱能及高溫冷源利用不便,因此節(jié)能優(yōu)勢難以體現(xiàn)。針對上述問題,本文研究具體如下:實驗研究了預(yù)冷型轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng),結(jié)果表明:在相同工況下,增加預(yù)冷措施,預(yù)冷型轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的制冷量、除濕量及熱力性能系數(shù)分別高于常規(guī)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)144.4%、35.4%和136.4%。通過熱力學(xué)理論分析,獲得預(yù)冷、熱回收及降低再生空氣含濕量三種節(jié)能措施的節(jié)能效果,在此基礎(chǔ)上,提出了低溫低濕驅(qū)動雙轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng),該系統(tǒng)有效綜合了預(yù)冷、熱回收及降低再生空氣含濕量三種節(jié)能措施。采用(?)分析的能耗比較方法驗證了系統(tǒng)的節(jié)能性,結(jié)果表明:相比常規(guī)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng),低溫低濕驅(qū)動雙轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的(?)損失減小了52.7%,(?)效率為7.3%,(?)效率提高了 114.7%。進(jìn)一步研究了處理空氣進(jìn)口參數(shù)、輔助空氣加熱器出口再生溫度、空氣加熱器出口再生溫度、供水溫度、供水流量和預(yù)冷流量占比對該系統(tǒng)性能的影響。提出將低溫低濕驅(qū)動雙轉(zhuǎn)輪除濕系統(tǒng)與蒸發(fā)冷卻耦合的基于低溫低濕驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕的蒸發(fā)冷卻冷水系統(tǒng),建立了系統(tǒng)各部件的數(shù)學(xué)模型,利用MATLAB軟件進(jìn)行編程,并對系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型求解,結(jié)果表明:在西安典型夏季工況下,當(dāng)系統(tǒng)再生溫度取70℃時,系統(tǒng)的出水溫度為17.5℃,低于環(huán)境空氣的露點溫度22.5℃,濕球效率可達(dá)189.2%,制冷量為25.1 kW。最后研究了處理空氣進(jìn)口參數(shù)、輔助空氣加熱器出口再生溫度、空氣加熱器出口再生溫度、回水溫度、回水流量和表冷流量占比對該系統(tǒng)的性能影響。
【圖文】：

常規(guī)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的缺點，針對缺點提出相應(yīng)的改造方法，并提出更新型的轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)，為驗證新型系統(tǒng)的節(jié)能性，對該系統(tǒng)建立 分析數(shù)學(xué)模型，并與常規(guī)系統(tǒng)進(jìn)行分析比較。3.1 系統(tǒng)的理論分析3.1.1 常規(guī)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的缺點常規(guī)轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)如圖 3.1 所示，空氣處理過程如焓濕圖 3.2 所示�？諝馓幚韨�(cè)為：熱濕的環(huán)境狀態(tài)點 1 經(jīng)除濕轉(zhuǎn)輪除濕區(qū)升溫減濕（近似等焓）到狀態(tài)點 2，由于吸附熱的產(chǎn)生，使?fàn)顟B(tài)點 2 的溫度較高，后經(jīng)空氣冷卻器干工況冷卻到滿足送風(fēng)要求的狀態(tài)點 3。空氣再生側(cè)為：環(huán)境空氣 4 經(jīng)空氣加熱器加熱到滿足除濕要求的再生空氣 5，送入除濕轉(zhuǎn)輪的再生區(qū)，使再生區(qū)的干燥劑脫附水份，恢復(fù)除濕能力，近似等焓增濕到狀態(tài)點 6。經(jīng)再生空氣干燥后的干燥劑隨除濕轉(zhuǎn)輪緩慢轉(zhuǎn)動下，進(jìn)入除濕區(qū)，對較濕的處理空氣進(jìn)行吸附，之后由于干燥劑水份增多，除濕能力下降，趨于飽和，接著再次進(jìn)入再生區(qū)，如此周而復(fù)始，使除濕過程得以保持。

僅為 0.3%；系統(tǒng)送風(fēng)含濕量 d3的降幅比上節(jié)的 48.6%要更小，為 23.5%。從中可知，，空氣加熱器出口再生溫度 t14相比輔助空氣加熱器出口再生溫度 t11對系統(tǒng)的影響要弱一些。因此，建議系統(tǒng)的再生空氣溫度在控制上要先滿足再生溫度 t11，后滿足再生溫度 t14。從圖 4.16 中可以看出，隨著再生溫度 t14的升高，系統(tǒng)的除濕量 MCR 和系統(tǒng)制冷量Qc均有提高，增幅分別為 10.3%和 7.1%。由于再生溫度 t11的升高對系統(tǒng)出口送風(fēng)溫度t3的影響不大（t3增幅僅為 0.3%），因此系統(tǒng)的制冷量 Qc的主要貢獻(xiàn)都來源于系統(tǒng)的除濕量 MCR，因此系統(tǒng)制冷量的變化趨勢與除濕量的趨勢相似。
【學(xué)位授予單位】：西安科技大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2019
【分類號】：TU831

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號：2603291