【摘要】：為進(jìn)一步研究汶川地震中震損磚石古塔灌漿圍箍加固修復(fù)后的抗震性能,以德陽(yáng)某磚石古塔的第三層為原型,按縮尺比例砌筑兩個(gè)有樓板的墻筒,模擬地震作用使其震損,采用灌漿+圍箍法進(jìn)行加固。對(duì)其進(jìn)行低周反復(fù)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明:采用灌漿與圍箍加固能顯著提高砌體墻的耗能能力及整體性。通過(guò)有限元軟件ANSYS Workbench對(duì)試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬,結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果比較吻合。在試驗(yàn)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上提出灌漿與圍箍加固的抗剪承載力預(yù)估公式,為后續(xù)灌漿與圍箍加固抗剪承載力的計(jì)算提供了依據(jù)。
【圖文】：

漿與圍箍加固的抗震性能研究·1197·通道作動(dòng)器協(xié)調(diào)加載。水平往復(fù)荷載按照力和位移混合控制的加載制度，通過(guò)作動(dòng)器施加在無(wú)洞口的墻面上，試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷装逋ㄟ^(guò)地腳錨栓錨固到地面孔道內(nèi)。試驗(yàn)過(guò)程中，豎向荷載一次完成加載后保持恒定不變，水平荷載遵循加載制度施加。在試件屈服前，采用力控制的加載制度，以10kN為遞增荷載，各級(jí)循環(huán)1次，待墻體開(kāi)裂后按位移控制，以1Δc（墻體的開(kāi)裂位移）為增量，各級(jí)循環(huán)3次。試驗(yàn)加載至承載力下降到極限荷載的80%或無(wú)法加載時(shí)停止試驗(yàn)。試驗(yàn)加載采集示意見(jiàn)圖2。（a）（b）圖1墻筒模型及圍箍鋼架布設(shè)位置（a）墻角模型；（b）圍箍鋼架反力橫梁支架反力橫梁滑輪分配梁傳感器分配板油壓千斤頂荷載傳感器底板作動(dòng)器移動(dòng)支座反力墻模型圖2加載采集示意1.2試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果試驗(yàn)過(guò)程中：（1）W-F試件洞口周?chē)A梯形裂縫逐漸貫通，最終形成X形裂縫，呈剪切破壞，與水平力平行的兩墻面底部產(chǎn)生多條水平裂縫，最終相互貫通，呈彎曲破壞；（2）WR-F試件開(kāi)洞口的兩個(gè)墻面，在第二道鋼箍以下區(qū)域出現(xiàn)X形階梯斜裂縫的剪切破壞；（3）WR-F-G試件在灌漿區(qū)周?chē)饾u產(chǎn)生裂縫，其破壞形態(tài)為彎剪復(fù)合破壞，由于灌漿區(qū)域周?chē)膲w達(dá)到開(kāi)裂應(yīng)力，洞口周?chē)a(chǎn)生斜向主裂縫，在灌漿區(qū)域，按照“修舊如舊”的原則，灌漿封縫結(jié)束后在其表面做舊，涂上白色涂料，這些部位表面產(chǎn)生細(xì)小的裂縫，部分與墻面發(fā)生脫落，脫落后的墻面上并未出現(xiàn)裂縫。表明加固后的墻體破壞形態(tài)為彎剪復(fù)合破壞，不再是原來(lái)各個(gè)面單純的剪切破壞或彎剪破壞。各試件的試驗(yàn)現(xiàn)象如圖3所示。（a）（b）（c）（d）圖3各試件的試驗(yàn)現(xiàn)象（a）W-F試件；（b）W-F試件2；（c）WR-F試件；（d）WR-F-G試件由各試件發(fā)生破

夢(mèng)潔,等：磚石古塔灌漿與圍箍加固的抗震性能研究·1197·通道作動(dòng)器協(xié)調(diào)加載。水平往復(fù)荷載按照力和位移混合控制的加載制度，通過(guò)作動(dòng)器施加在無(wú)洞口的墻面上，試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷装逋ㄟ^(guò)地腳錨栓錨固到地面孔道內(nèi)。試驗(yàn)過(guò)程中，豎向荷載一次完成加載后保持恒定不變，水平荷載遵循加載制度施加。在試件屈服前，采用力控制的加載制度，以10kN為遞增荷載，各級(jí)循環(huán)1次，，待墻體開(kāi)裂后按位移控制，以1Δc（墻體的開(kāi)裂位移）為增量，各級(jí)循環(huán)3次。試驗(yàn)加載至承載力下降到極限荷載的80%或無(wú)法加載時(shí)停止試驗(yàn)。試驗(yàn)加載采集示意見(jiàn)圖2。（a）（b）圖1墻筒模型及圍箍鋼架布設(shè)位置（a）墻角模型；（b）圍箍鋼架反力橫梁支架反力橫梁滑輪分配梁傳感器分配板油壓千斤頂荷載傳感器底板作動(dòng)器移動(dòng)支座反力墻模型圖2加載采集示意1.2試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果試驗(yàn)過(guò)程中：（1）W-F試件洞口周?chē)A梯形裂縫逐漸貫通，最終形成X形裂縫，呈剪切破壞，與水平力平行的兩墻面底部產(chǎn)生多條水平裂縫，最終相互貫通，呈彎曲破壞；（2）WR-F試件開(kāi)洞口的兩個(gè)墻面，在第二道鋼箍以下區(qū)域出現(xiàn)X形階梯斜裂縫的剪切破壞；（3）WR-F-G試件在灌漿區(qū)周?chē)饾u產(chǎn)生裂縫，其破壞形態(tài)為彎剪復(fù)合破壞，由于灌漿區(qū)域周?chē)膲w達(dá)到開(kāi)裂應(yīng)力，洞口周?chē)a(chǎn)生斜向主裂縫，在灌漿區(qū)域，按照“修舊如舊”的原則，灌漿封縫結(jié)束后在其表面做舊，涂上白色涂料，這些部位表面產(chǎn)生細(xì)小的裂縫，部分與墻面發(fā)生脫落，脫落后的墻面上并未出現(xiàn)裂縫。表明加固后的墻體破壞形態(tài)為彎剪復(fù)合破壞，不再是原來(lái)各個(gè)面單純的剪切破壞或彎剪破壞。各試件的試驗(yàn)現(xiàn)象如圖3所示。（a）（b）（c）（d）圖3各試件的試驗(yàn)現(xiàn)象（a）W-F試件；（b）W-F試件2；（c）WR-F試件；（d）WR-F-G?

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本文編號(hào)：2565187