依據(jù)索科洛夫等學(xué)者提出噴射器計算的經(jīng)驗公式對噴射器進行優(yōu)化設(shè)計加工,并自行搭建測量噴射器性能實驗臺。采用N₂、CO₂、R290 3種自然工質(zhì),研究了當(dāng)擴壓室直徑為定值,實驗壓力為高壓（10 MPa≤P≤100 MPa）狀態(tài)時圓柱形混合室截面直徑變化對噴射器性能的影響規(guī)律。實驗結(jié)果表明:當(dāng)噴射器背壓為3.9 MPa、工作流體溫度為90℃、工作流體壓力變化范圍為8.0～10.0 MPa或引射流體壓力變化范圍為2.4～2.9 MPa、混合室截面直徑在1.7～2.1 mm范圍變化時,噴射器的噴射系數(shù)均隨圓柱形混合室截面直徑的增大而升高,且在實驗工況范圍內(nèi),以N₂為工質(zhì)的噴射系數(shù)隨圓柱形混合室截面直徑變化趨勢相對平緩。 

【文章來源】：熱能動力工程. 2020,35(01)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

噴射器結(jié)構(gòu)圖

實驗裝置如圖2所示。實驗步驟為:控制緩沖罐總閥開度,調(diào)節(jié)流量至規(guī)定流量值;接通兩個恒溫水浴的電源,待溫度達(dá)到設(shè)定溫度;控制儲氣罐2閥門開度,調(diào)節(jié)噴射器引射流體入口壓力為規(guī)定值;控制儲氣罐1閥門開度,調(diào)節(jié)噴射器工作流體入口壓力為規(guī)定值;并在噴射器出口端測量混合流體的溫度和壓力,直至所有工作流體壓力點測量完畢;更換不同尺寸的圓柱形混合室,重復(fù)上述步驟進行實驗。在實驗結(jié)束后將噴射器入口及出口流體進行質(zhì)量流量守恒檢查,以確保實驗的可靠性。2 混合室直徑對噴射器噴射系數(shù)的影響

當(dāng)混合室截面直徑在1.7～2.1 mm范圍內(nèi)變化時,噴射器的噴射系數(shù)均隨混合室截面直徑的增大而增大。當(dāng)工作流體壓力在8.0～10.0 MPa范圍內(nèi)變化時,以N2為工質(zhì)的噴射器噴射系數(shù)隨圓柱形混合室截面直徑變化的趨勢相對平緩。綜上可知,當(dāng)圓柱形混合室截面直徑在1.7～2.1 mm范圍變化時,圓柱形混合室截面直徑增加有利于噴射系數(shù)的提升。其主要原因是圓柱形混合室截面直徑較小時,到達(dá)混合室入口處工質(zhì)流體的速度可能增加到超音速,因此發(fā)生擁塞現(xiàn)象,導(dǎo)致工作流體與引射流體混合效果不佳,噴射系數(shù)也隨之降低。當(dāng)圓柱形混合室截面直徑逐漸增大時,工作流體卷吸引射流體質(zhì)量流量增加并且兩股流體能夠較好地混合,因此噴射系數(shù)也隨之升高。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]流體質(zhì)量流量及壓力對噴射器關(guān)鍵尺寸的影響[J]. 何麗娟,黃艷偉,潘鵬,王荻,吳心偉.  低溫與超導(dǎo). 2018(02)
[2]吸收式制冷(熱泵)循環(huán)流程研究進展[J]. 陳光明,石玉琦.  制冷學(xué)報. 2017(04)
[3]噴射/壓縮復(fù)合制冷研究進展[J]. 郝新月,宣永梅,陳光明.  流體機械. 2016(08)
[4]基于計算流體力學(xué)模擬的蒸汽噴射器結(jié)構(gòu)優(yōu)化[J]. 李金夢,鄭宏亮,劉霞,楊福勝,張早校.  流體機械. 2016(07)
[5]混合室直徑對帶噴射器的跨臨界CO2熱泵性能影響[J]. 魏晉,唐黎明,亓海明,陳琪,陳光明.  化工學(xué)報. 2016(05)
[6]基于實際氣體的圓柱形混合室噴射器設(shè)計及優(yōu)化方法[J]. 陳洪杰,盧葦,莊光亮.  化工學(xué)報. 2015(10)
[7]幾何結(jié)構(gòu)對噴射器性能影響的CFD分析及實驗研究[J]. 夏在超,李建新,高德,陳光明.  制冷學(xué)報. 2014(03)
[8]噴射式制冷的發(fā)展研究現(xiàn)狀[J]. 張玲玲,陶樂仁.  制冷與空調(diào)(四川). 2012(05)
[9]混合室結(jié)構(gòu)對噴射器性能的影響[J]. 王倩,張大林.  江蘇航空. 2009(S1)
[10]混合室結(jié)構(gòu)對噴射器性能的影響[J]. 王倩,張大林.  江蘇航空. 2009 (S1)



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