雙作用子母葉片泵配流副油膜流場的數(shù)值分析
發(fā)布時間:2021-11-08 09:10
在建立雙作用子母葉片泵配流副的油膜體模型后,運用CFD軟件對其流場區(qū)域進行流場仿真,得到該配流副油膜的壓力和速度分布。分析結(jié)果表明:油膜高壓區(qū)主要集中在排油阻尼槽和排油區(qū)的葉片中間腔分油槽附近。雙作用子母葉片泵配流盤配流均壓槽較多,使得配流副油膜油液的流動較復雜,油液流動速度很快,且由于油膜內(nèi)部存在射流現(xiàn)象,導致在高壓槽附近出現(xiàn)了負壓區(qū)域。當轉(zhuǎn)速增加時,壓力分布的規(guī)律并不會隨著轉(zhuǎn)速的增加發(fā)生太大的改變,但全速度在油膜高壓區(qū)由于動壓作用的影響反而會減小。徑向速度主要受壓差作用影響,隨著轉(zhuǎn)速增加基本沒有變化。
【文章來源】:液壓與氣動. 2020,(02)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖1 雙作用子母葉片泵配流副部件結(jié)構(gòu)示意圖
該泵為雙作用泵,即泵的轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)1圈,相鄰葉片組成的工作腔完成吸油和壓油動作各2次,所以配流盤上分布2個吸油區(qū)和排油區(qū),且對稱布置。配流盤上的吸油區(qū)與排油區(qū)分布如圖2所示,下面僅對一組吸油和排油區(qū)進行討論。2 CFD基本方程及離散型差分模型
通過比較圖3在2種不同工作壓力下油膜的壓力場分布可知:當工作壓力增大時,壓差產(chǎn)生的流速會越快,從而導致負壓等值區(qū)域更大。如圖3a所示,當壓力變大時,在排油阻尼槽的環(huán)形槽始端,存在因為射流產(chǎn)生的負壓區(qū),由于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn),在切向方向上的油液流速更快,致使它們在油膜上的壓力分布不對稱。 同時因為這些負壓區(qū)域,使葉片底腔分油口和軸孔之間的壓力由中間向兩側(cè)不斷減小,形成了一個環(huán)形衰減的壓力等值區(qū)。同時進一步比較可知當排油口的壓力p為21 MPa時,壓力除了在吸油口與排油口之間的過渡區(qū)梯度變大以外,葉片底腔分油口沿切向方向至排油阻尼槽的壓力過渡也更加平緩了。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]長效抗剪切聚合物驅(qū)油劑的合成及性能[J]. 胡科,張健,薛新生,陳文娟,華朝,施雷庭. 西安石油大學學報(自然科學版). 2019(01)
[2]旋轉(zhuǎn)圓盤表面油膜流動特性分析[J]. 王鼎銘,陳薄,古忠濤,周超. 推進技術. 2019(01)
[3]軸向柱塞泵端面開槽配流副動壓支撐特性[J]. 趙愿,周俊杰,荊崇波,魏超. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2018(01)
[4]液壓柱塞泵運動副磨損特性研究綜述[J]. 馬紀明,黃怡鴻,郭健,史逸堯,宋岳恒. 液壓與氣動. 2017(08)
[5]斜盤式軸向柱塞泵變轉(zhuǎn)速特性的對比研究[J]. 王海吉,祝凱,施光林,谷田真裕,林光昭,品川干. 液壓與氣動. 2017(08)
[6]基于負壓原理的射流式吸魚泵研究[J]. 黃道沛,李存軍. 浙江海洋學院學報(自然科學版). 2016(04)
[7]氣隙非浸油式電機葉片泵的主泵吸油配流設計[J]. 李小平,冀宏,張繼銘,王金林,李瑞鋒,魏文彬. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(10)
[8]雙列柱塞泵配流盤的設計與仿真研究[J]. 余永平,尹霞. 機床與液壓. 2015(21)
[9]基于CFD的斜盤/滑靴副油膜特性分析[J]. 馬紀明,申亞勇,李齊林. 北京航空航天大學學報. 2016(02)
[10]側(cè)流道泵葉輪軸徑向間隙內(nèi)流動特性數(shù)值模擬與驗證[J]. 張帆,Martin Bhle,裴吉,袁壽其,Annika Fleder. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2015(10)
本文編號:3483434
【文章來源】:液壓與氣動. 2020,(02)北大核心
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖1 雙作用子母葉片泵配流副部件結(jié)構(gòu)示意圖
該泵為雙作用泵,即泵的轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)1圈,相鄰葉片組成的工作腔完成吸油和壓油動作各2次,所以配流盤上分布2個吸油區(qū)和排油區(qū),且對稱布置。配流盤上的吸油區(qū)與排油區(qū)分布如圖2所示,下面僅對一組吸油和排油區(qū)進行討論。2 CFD基本方程及離散型差分模型
通過比較圖3在2種不同工作壓力下油膜的壓力場分布可知:當工作壓力增大時,壓差產(chǎn)生的流速會越快,從而導致負壓等值區(qū)域更大。如圖3a所示,當壓力變大時,在排油阻尼槽的環(huán)形槽始端,存在因為射流產(chǎn)生的負壓區(qū),由于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn),在切向方向上的油液流速更快,致使它們在油膜上的壓力分布不對稱。 同時因為這些負壓區(qū)域,使葉片底腔分油口和軸孔之間的壓力由中間向兩側(cè)不斷減小,形成了一個環(huán)形衰減的壓力等值區(qū)。同時進一步比較可知當排油口的壓力p為21 MPa時,壓力除了在吸油口與排油口之間的過渡區(qū)梯度變大以外,葉片底腔分油口沿切向方向至排油阻尼槽的壓力過渡也更加平緩了。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]長效抗剪切聚合物驅(qū)油劑的合成及性能[J]. 胡科,張健,薛新生,陳文娟,華朝,施雷庭. 西安石油大學學報(自然科學版). 2019(01)
[2]旋轉(zhuǎn)圓盤表面油膜流動特性分析[J]. 王鼎銘,陳薄,古忠濤,周超. 推進技術. 2019(01)
[3]軸向柱塞泵端面開槽配流副動壓支撐特性[J]. 趙愿,周俊杰,荊崇波,魏超. 哈爾濱工業(yè)大學學報. 2018(01)
[4]液壓柱塞泵運動副磨損特性研究綜述[J]. 馬紀明,黃怡鴻,郭健,史逸堯,宋岳恒. 液壓與氣動. 2017(08)
[5]斜盤式軸向柱塞泵變轉(zhuǎn)速特性的對比研究[J]. 王海吉,祝凱,施光林,谷田真裕,林光昭,品川干. 液壓與氣動. 2017(08)
[6]基于負壓原理的射流式吸魚泵研究[J]. 黃道沛,李存軍. 浙江海洋學院學報(自然科學版). 2016(04)
[7]氣隙非浸油式電機葉片泵的主泵吸油配流設計[J]. 李小平,冀宏,張繼銘,王金林,李瑞鋒,魏文彬. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(10)
[8]雙列柱塞泵配流盤的設計與仿真研究[J]. 余永平,尹霞. 機床與液壓. 2015(21)
[9]基于CFD的斜盤/滑靴副油膜特性分析[J]. 馬紀明,申亞勇,李齊林. 北京航空航天大學學報. 2016(02)
[10]側(cè)流道泵葉輪軸徑向間隙內(nèi)流動特性數(shù)值模擬與驗證[J]. 張帆,Martin Bhle,裴吉,袁壽其,Annika Fleder. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2015(10)
本文編號:3483434
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