針對(duì)傳統(tǒng)的靜態(tài)控制爆破破巖模型的不足,將靜態(tài)控制爆破技術(shù)與斷裂力學(xué)有效結(jié)合,提出了邊坡巖體清除的靜態(tài)爆破物理模型和斷裂力學(xué)模型,給出了邊坡斜孔裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算公式,并解譯了邊坡巖體清除的靜態(tài)爆破斷裂力學(xué)機(jī)制;基于Charles應(yīng)力腐蝕原理的亞臨界裂紋擴(kuò)展的三階段基本理論,探討了鉆孔裂紋的起裂、擴(kuò)展、貫通機(jī)制,并得到了靜態(tài)爆破孔亞臨界裂紋擴(kuò)展速度與巖石裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的關(guān)系式,推導(dǎo)出亞臨界裂紋擴(kuò)展的三階段裂紋長(zhǎng)度,最終給出了靜態(tài)控制爆破的斷裂設(shè)計(jì)方法;將該方法應(yīng)用于萬(wàn)州太白巖Bw67號(hào)高陡巖質(zhì)邊坡清除工程,并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)靜態(tài)爆破壓力試驗(yàn)和斷裂設(shè)計(jì)思想優(yōu)化了爆破設(shè)計(jì)參數(shù),現(xiàn)場(chǎng)施工結(jié)果表明邊坡巖體清除面較完整,未對(duì)下方的建（構(gòu)）筑物造成損害。 

【文章來(lái)源】：安全與環(huán)境工程. 2020,27(01)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

鉆孔周向應(yīng)力分布圖

邊坡巖體清除的靜態(tài)控制爆破物理模型如圖2所示,h為清除邊坡高度(m),l為清除邊坡寬度(m),a0為邊坡斜孔(靜態(tài)爆破孔)長(zhǎng)度(m)。靜態(tài)控制爆破技術(shù)主要由邊坡斜孔、垂直孔和靜態(tài)爆破劑構(gòu)成。邊坡斜孔,亦稱(chēng)為靜態(tài)爆破孔,鉆孔多為人工打設(shè),內(nèi)充填靜態(tài)爆破劑,孔徑為35～91 mm,孔距為30～60 cm,孔深為20～100 cm,抵抗線為5～25 cm。邊坡斜孔有兩個(gè)作用:一是將邊坡整體水平推移,剪斷坡腳未打設(shè)鉆孔部分,起到整體松動(dòng)破壞的作用;二是為垂直孔大爆炸提供隔震面,減弱垂直孔大爆炸對(duì)母巖的震動(dòng)作用。

式中:σ為靜態(tài)爆破劑膨脹壓力(kPa);t為靜態(tài)爆破劑的作用時(shí)間(h);T為絕對(duì)溫度(K);Q為靜態(tài)爆破劑的初始藥量(kg);ξ為靜態(tài)爆破劑的填充不耦合系數(shù)。靜態(tài)爆破劑膨脹壓力與靜態(tài)爆破劑的初始藥量、溫度、作用時(shí)間以及填充不耦合系數(shù)的函數(shù)關(guān)系式可通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)靜態(tài)爆破壓力試驗(yàn)確定。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]靜態(tài)控制爆破破巖斷裂貫通機(jī)制研究[J]. 周云濤,石勝偉,張勇,蔡強(qiáng),梁炯,程英建.  爆破. 2017(03)
[2]靜態(tài)爆破技術(shù)在片石混凝土擋墻拆除中的應(yīng)用[J]. 夏龍.  路基工程. 2014(03)
[3]靜態(tài)爆破技術(shù)在高速公路石方開(kāi)挖中的應(yīng)用分析[J]. 江二中,白文君,韋繼寧.  西部交通科技. 2013(10)
[4]靜態(tài)爆破技術(shù)在拆除既有鐵路擋墻中的應(yīng)用[J]. 閆煦,寧波,周博.  鐵道建筑. 2013(04)
[5]靜態(tài)爆破法在深圳地鐵施工中的應(yīng)用[J]. 張振,郭偉.  現(xiàn)代隧道技術(shù). 2012(02)
[6]靜態(tài)爆破技術(shù)在某電廠循環(huán)水溝項(xiàng)目中的應(yīng)用[J]. 李衛(wèi)標(biāo).  西部探礦工程. 2011(12)
[7]用靜態(tài)脹裂-爆破推移法處理高危邊坡的實(shí)踐[J]. 胡柏陽(yáng).  爆破. 2011(01)
[8]靜態(tài)爆破法在煤礦巷道擴(kuò)建工程中的應(yīng)用[J]. 高同偉,王海亮.  爆破. 2011(01)
[9]石門(mén)揭煤靜態(tài)爆破致裂煤層增透可行性研究[J]. 李忠輝,宋曉艷,王恩元.  采礦與安全工程學(xué)報(bào). 2011(01)
[10]靜態(tài)爆破技術(shù)在隧道開(kāi)挖施工中的應(yīng)用[J]. 梁曉峰.  鐵道建筑. 2010(02)



本文編號(hào)：3251125