偏轉(zhuǎn)板射流式伺服閥結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠,具有較強(qiáng)的抗污染能力,因此被廣泛應(yīng)用于航空、航天等領(lǐng)域。航空發(fā)動(dòng)機(jī)用燃油電液伺服閥作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃油控制系統(tǒng)的核心元件,對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能起到至關(guān)重要的作用。與普通電液伺服閥相比,燃油電液伺服閥工作環(huán)境溫度變化區(qū)間大,導(dǎo)致其零偏現(xiàn)象嚴(yán)重。因此,研究燃油偏轉(zhuǎn)板射流式伺服閥寬溫域微非對(duì)稱結(jié)構(gòu)下前置級(jí)流場(chǎng)特性,對(duì)研制高性能、高可靠燃油電液伺服閥具有一定的意義。首先,介紹了偏轉(zhuǎn)板射流式伺服閥工作原理及結(jié)構(gòu)特征,根據(jù)流體力學(xué)及射流力學(xué)相關(guān)理論,將燃油偏轉(zhuǎn)板射流式伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)簡(jiǎn)化為一次射流和二次射流過(guò)程,并建立其數(shù)學(xué)模型。其次,分析寬溫域下射流盤及偏轉(zhuǎn)板關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)熱變形量,得到前置級(jí)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)隨溫度變化規(guī)律,對(duì)前置級(jí)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,為后續(xù)分析寬溫域微非對(duì)稱結(jié)構(gòu)下前置級(jí)液流特性奠定基礎(chǔ)。再次,建立前置級(jí)流場(chǎng)數(shù)值分析模型,仿真分析寬溫域下前置級(jí)液流特性,得到溫度對(duì)前置級(jí)壓力特性的影響規(guī)律;研究V型槽不同縱向偏移量下前置級(jí)液流特性,得到V型槽縱向偏差對(duì)前置級(jí)壓力特性的影響規(guī)律;分析入射口、一次射流口、V型槽角度、二次射流口、劈尖寬度等關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)非對(duì)稱時(shí)對(duì)前置級(jí)... 

【文章來(lái)源】：燕山大學(xué)河北省

【文章頁(yè)數(shù)】：73 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

偏轉(zhuǎn)板射流式伺服閥本課題所研究燃油偏轉(zhuǎn)板射流式電液伺服閥作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃油控制系統(tǒng)的核

燕山大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-22-作環(huán)境對(duì)其施加邊界條件，為模擬高溫環(huán)境對(duì)燃油伺服閥的影響，殼體外表面溫度設(shè)為215℃，如圖3-2所示；為模擬油液溫度變化對(duì)燃油伺服閥的影響，其內(nèi)部流固耦合面溫度分別設(shè)為-40℃和140℃，如圖3-3所示。圖3-1伺服閥網(wǎng)格模型圖3-2外部溫度邊界條件圖3-3內(nèi)部流固耦合面溫度邊界條件由溫度場(chǎng)仿真得到油液溫度分別為-40℃和140℃時(shí)整閥的溫度分布狀況，如圖3-4所示。可見(jiàn)，閥體外表面溫度接近環(huán)境溫度215℃，自閥體外表面至內(nèi)部流固耦合面，其溫度梯度遞減，伺服閥內(nèi)部最終溫度分布接近油液溫度。溫度t/℃溫度t/℃a)油液溫度-40℃b)油液溫度140℃圖3-4伺服閥整體溫度分布云圖重點(diǎn)分析前置級(jí)核心部件偏轉(zhuǎn)板和射流盤溫度分布狀況。油液溫度-40℃時(shí)反饋

燕山大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-22-作環(huán)境對(duì)其施加邊界條件，為模擬高溫環(huán)境對(duì)燃油伺服閥的影響，殼體外表面溫度設(shè)為215℃，如圖3-2所示；為模擬油液溫度變化對(duì)燃油伺服閥的影響，其內(nèi)部流固耦合面溫度分別設(shè)為-40℃和140℃，如圖3-3所示。圖3-1伺服閥網(wǎng)格模型圖3-2外部溫度邊界條件圖3-3內(nèi)部流固耦合面溫度邊界條件由溫度場(chǎng)仿真得到油液溫度分別為-40℃和140℃時(shí)整閥的溫度分布狀況，如圖3-4所示�？梢�(jiàn)，閥體外表面溫度接近環(huán)境溫度215℃，自閥體外表面至內(nèi)部流固耦合面，其溫度梯度遞減，伺服閥內(nèi)部最終溫度分布接近油液溫度。溫度t/℃溫度t/℃a)油液溫度-40℃b)油液溫度140℃圖3-4伺服閥整體溫度分布云圖重點(diǎn)分析前置級(jí)核心部件偏轉(zhuǎn)板和射流盤溫度分布狀況。油液溫度-40℃時(shí)反饋

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]固體顆粒對(duì)射流偏轉(zhuǎn)板伺服閥前置級(jí)沖蝕磨損的影響[J]. 冀宏,張碩文,劉新強(qiáng),陳曉明,朱奕.  蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(06)
[2]偏導(dǎo)射流閥前置級(jí)流場(chǎng)特征參數(shù)的仿真計(jì)算[J]. 任玉凱,延皓,王書(shū)銘,張雨,姚磊.  液壓與氣動(dòng). 2018(12)
[3]射流偏轉(zhuǎn)板劈尖形變對(duì)其零位特性的影響[J]. 冀宏,張碩文,劉新強(qiáng),李瑞鋒,李瓊.  蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(03)
[4]偏導(dǎo)射流伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)特性研究[J]. 李競(jìng),延皓,任玉凱,許玲玲,董立靜.  兵工學(xué)報(bào). 2018(05)
[5]偏轉(zhuǎn)板伺服閥射流放大器結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究[J]. 邢曉文,吳凜,陳奎生,湛從昌.  液壓與氣動(dòng). 2018(03)
[6]前置級(jí)沖蝕磨損對(duì)射流偏轉(zhuǎn)板伺服閥的影響[J]. 張碩文,冀宏,陳曉明,袁王博,吳必霖.  液壓氣動(dòng)與密封. 2017(08)
[7]偏導(dǎo)射流式伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)建模及特性分析[J]. 康碩,延皓,李長(zhǎng)春,王鳳聚,王書(shū)銘.  哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(08)
[8]進(jìn)出油阻尼孔對(duì)偏轉(zhuǎn)板射流閥射流流場(chǎng)的影響[J]. 劉增光,楊國(guó)來(lái),岳大靈,白桂香.  機(jī)床與液壓. 2017(05)
[9]噴嘴寬度對(duì)偏轉(zhuǎn)板射流閥射流效率影響的仿真分析[J]. 劉增光,岳大靈,楊楨毅,白桂香.  液壓與氣動(dòng). 2016(10)
[10]偏導(dǎo)射流閥前置級(jí)流場(chǎng)計(jì)算與分析[J]. 王鳳聚,李長(zhǎng)春,延皓,康碩,黃靜,李磊.  液壓與氣動(dòng). 2016(08)

博士論文
[1]射流管伺服閥的模型構(gòu)建與仿真研究[D]. 張穎.西北工業(yè)大學(xué) 2015
[2]高溫燃油閥的驅(qū)動(dòng)方式及其特性研究[D]. 雷軍波.浙江大學(xué) 2012

碩士論文
[1]電液伺服閥偏導(dǎo)射流機(jī)構(gòu)射流形態(tài)與氣穴特性研究[D]. 姚磊.北京交通大學(xué) 2019
[2]射流管伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)測(cè)量及結(jié)構(gòu)參數(shù)匹配研究[D]. 楊澤賀.燕山大學(xué) 2019
[3]偏轉(zhuǎn)板伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)建模及結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化[D]. 邢曉文.武漢科技大學(xué) 2018
[4]偏轉(zhuǎn)板伺服閥力學(xué)特性及正交試驗(yàn)研究[D]. 韓召輝.華中科技大學(xué) 2018
[5]偏導(dǎo)射流伺服閥前置級(jí)流場(chǎng)仿真與試驗(yàn)研究[D]. 張雨.北京交通大學(xué) 2018
[6]偏導(dǎo)式射流閥性能關(guān)鍵影響參數(shù)及氣穴效應(yīng)研究[D]. 周騫.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2017
[7]射流偏轉(zhuǎn)板伺服閥閥口沖蝕及閥特性變化的仿真研究[D]. 張碩文.蘭州理工大學(xué) 2017
[8]偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥的前置級(jí)流場(chǎng)仿真與動(dòng)態(tài)特性研究[D]. 蔣大偉.江蘇大學(xué) 2016
[9]液壓滑閥液固熱多物理場(chǎng)耦合分析研究[D]. 呂玥婷.太原理工大學(xué) 2014
[10]基于ANSYS的開(kāi)關(guān)柜電場(chǎng)與溫度場(chǎng)仿真計(jì)算[D]. 賈文卓.天津大學(xué) 2014



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