【摘要】：通過開展錨索格構與碎石土滑坡相互作用的現(xiàn)場模型試驗,研究了格構梁在滑坡推力作用下的受力分布規(guī)律。得到以下結論:在錨索約束力的作用下,格構梁的橫梁、豎梁受力特征基本相似,節(jié)點處受力最大,靠近梁中部受力逐漸減小;在滑坡推力作用下,格構橫梁最上排的變形最劇烈,受力最大,中間的一排次之,最下排受力最小,格構橫梁從上往下的荷載分擔比為70%~85%;在同一滑坡推力作用下,格構橫梁和豎梁彎矩分布特征基本相同,節(jié)點處正彎矩最大,格構梁中部負彎矩最大,最大正彎矩是最大負彎矩的1.6~2.0倍。另外,還討論了試驗中土壓力測試值誤差較大的原因。
【圖文】：

人民長江2017年梁長度為4m×4m，錨索錨固角為20°，格構梁擬設3排4列。幾何相似比λL=1∶2，彈模相似比CE=1。圖1模型尺寸(尺寸單位:m)1．3試驗材料1．3．1滑床、滑體的模擬滑床用坡度為20°的巖質邊坡坡面模擬，滑體用碎石土分層夯實模擬。碎石土選用四川省江油市乾元山區(qū)的覆蓋層土，夯實后對土樣進行了含水率及重度檢測，含水率為19．1%，重度為18．8kN/m3。1．3．2滑帶的模擬用雙層聚乙烯膜模擬滑帶。首先開展了沒有布設防治工程的模型試驗，測試出滑體在極限平衡狀態(tài)時千斤頂荷載為9kN/m;然后由理正軟件建立計算模型，對計算模型沿滑動方向施加9kN/m的荷載，進行反演(反演時，穩(wěn)定性系數(shù)假定為0．99)，得出滑帶的抗剪指標為c=3．6kPa，φ=16°。1．3．3格構梁的設計根據(jù)現(xiàn)場模型試驗所選取的相似比，對試驗中的格構梁進行了設計，具體尺寸如表1所示。表1格構梁尺寸原型格構梁長/m模型格構梁長/m原型截面尺寸/mm模型截面尺寸/mm錨固角/(°)4．0×4．02．0×2．0300×400150×20020格梁配筋受拉一側為2Ф10，受壓一側為2Ф10，箍筋采用Ф4⺧200。格梁平面布置3排4列，混凝土標號為C25。1．3．4錨索試驗中采用1束Ф15．24鋼絞線模擬錨索，入射角為20°，橫、縱間距均為2m，錨索錨固段長度為3．0m。1．3．5土壓力盒的布設為測試格構梁受到土體擠壓而產(chǎn)生的反壓力，在格構梁下部的土體中埋設振弦式土壓力盒。橫梁從上到下編號為H1，H2和H3。每個橫梁上，從左到右土壓力盒測點分別為Hn－1，Hn－2，Hn－3，…。土壓力盒埋設位置如圖2所示。圖2土壓力盒埋設位置(尺寸單位:cm)1．3．6鋼筋計的布設為測試格構梁彎矩，在格梁配筋上布設了振弦式鋼筋計。鋼筋計的?

(°)4．0×4．02．0×2．0300×400150×20020格梁配筋受拉一側為2Ф10，受壓一側為2Ф10，箍筋采用Ф4⺧200。格梁平面布置3排4列，混凝土標號為C25。1．3．4錨索試驗中采用1束Ф15．24鋼絞線模擬錨索，入射角為20°，橫、縱間距均為2m，錨索錨固段長度為3．0m。1．3．5土壓力盒的布設為測試格構梁受到土體擠壓而產(chǎn)生的反壓力，在格構梁下部的土體中埋設振弦式土壓力盒。橫梁從上到下編號為H1，H2和H3。每個橫梁上，，從左到右土壓力盒測點分別為Hn－1，Hn－2，Hn－3，…。土壓力盒埋設位置如圖2所示。圖2土壓力盒埋設位置(尺寸單位:cm)1．3．6鋼筋計的布設為測試格構梁彎矩，在格梁配筋上布設了振弦式鋼筋計。鋼筋計的布設位置如圖3所示。圖3鋼筋計埋設位置(尺寸單位:cm)1．3．7加載設計模型布置完成后，對錨索進行預應力張拉。沿滑動方向，采用千斤頂在滑體后緣施加均布荷載，單次加載量為0．5t。施加完荷載等監(jiān)測數(shù)據(jù)穩(wěn)定后，再施加下一次荷載，直至滑坡失穩(wěn)、格構梁變形破壞為止。試驗模型施加57t荷載時，格構梁達到塑性變形破壞。加載系統(tǒng)及現(xiàn)場試驗模型見圖4。圖4加載系統(tǒng)及現(xiàn)場試驗模型照片70
【作者單位】： 中國地質調(diào)查局地質災害防治技術中心;中國地質科學院探礦工藝研究所;
【基金】：國土資源部公益性行業(yè)科研專項“地質災害防治工程缺陷修復加固技術裝備研發(fā)”(201511051)
【分類號】：P642.22;TU753

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本文編號：2538226