【摘要】：射流泵用于制冷系統(tǒng)已經(jīng)有百余年的歷史,其主要用途分為三類:代替壓縮機;引射蒸發(fā)器回氣增壓或使蒸發(fā)器倍量供液;提高壓縮機排氣壓力。本實驗的研究基于第二種應用,代替制冷系統(tǒng)中的節(jié)流裝置,引射低壓循環(huán)桶內(nèi)的制冷劑,起到蒸發(fā)器倍量供液的作用,并在科研團隊原有的實驗基礎上,將射流泵供液系統(tǒng)應用到凍結量1.3噸/批的大型平板速凍機上,采用觸摸屏控制,進行凍結性能分析。本課題的主要研究目的是射流泵供液系統(tǒng)與原凍結機熱力膨脹閥系統(tǒng)進行對比,同時射流泵系統(tǒng)又具體分為兩種供液循環(huán)方式:一、采用射流供液桶的情況下,射流泵節(jié)流后的制冷劑通過供液桶氣液分離再供入蒸發(fā)平板(方式Ⅰ)。二、不采用射流供液桶的情況下,射流泵節(jié)流后的制冷劑直接供入蒸發(fā)平板(方式Ⅱ)。三種供液循環(huán)方式下,對模擬凍品進行凍品凍結時間分析、凍結過程功耗分析、凍結速率的分析以及射流泵引射系數(shù)的初步測定和系統(tǒng)制冷系數(shù)的初步分析,同時比較了不同工況下,三種系統(tǒng)的性能。具體結論如下:1、從能耗角度分析,凍結為滿負荷時,射流泵供液方式Ⅰ運行下,系統(tǒng)能耗為80.1 kW·h,熱力膨脹閥供液方式運行下,系統(tǒng)能耗為84.9kW·h,射流泵供液方式Ⅱ運行下,系統(tǒng)能耗為93.3kW·h。2、從凍結時間角度分析,射流泵供液方式Ⅰ凍結時間為128 min,熱力膨脹閥系統(tǒng)凍結時間為135 min,射流泵供液方式Ⅱ凍結時間為190 min。射流泵供液方式Ⅰ用時最短,與熱力膨脹閥供液方式相比,凍結速率提升5.1%。3、從凍品的溫度分布情況分析,當平板內(nèi)所有凍品中心溫度將至-18℃時,凍結過程完成,熱力膨脹閥系統(tǒng)最早凍結完成和最晚凍結完成時間差近35min,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅰ相差為30min左右,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ相差為90min左右;凍結全部完成時,熱力膨脹閥供液系統(tǒng)凍品最低溫度為-36℃,最大溫度差為18℃,射流泵供液方式Ⅰ下凍品最低溫度為-31℃,最大溫度差為13℃,射流泵供液方式Ⅱ系統(tǒng)最低溫度為-43℃,最大溫度差為27℃。4、從較低凍品負荷角度分析,凍結時間上,低負荷條件下熱力膨脹閥系統(tǒng)縮短的凍結時間為15min,但是單位凍品的能耗增加了0.008 kW·h,增量百分比為7.6%。射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅰ運行時,縮短時間為11min,單位凍品能耗增加0.010 kW·h,增量百分比為10.2%。射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ運行時,凍結時間縮短62min,單位質量凍品能耗增加0.014 kW,增量百分比為12.1%。5、實驗測量了射流泵兩種供液方式下的引射系數(shù)。滿負荷情況下,射流泵供液方式Ⅰ的引射系數(shù)均值為1.13,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ引射系數(shù)為0.11。部分負荷情況下,射流泵供液方式Ⅰ的引射系數(shù)均值為0.14,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ引射系數(shù)為0。6、實驗采用熱平衡法初步測量了機組系統(tǒng)的制冷系數(shù)(COP),滿負荷情況下,射流泵供液方式Ⅰ為1.21,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ引射系數(shù)為1.18,熱力膨脹閥供液系統(tǒng)為1.19。部分負荷情況下,射流泵供液方式Ⅰ的引射系數(shù)均值為1.15,射流泵供液系統(tǒng)方式Ⅱ引射系數(shù)為1.11,熱力膨脹閥供液系統(tǒng)為1.12。
[Abstract]:This experiment is based on the second application , the energy consumption of the jet pump is 80.1 kW 路 h , the system energy consumption is 80.1 kW 路 h , the system energy consumption is 80.1 kW 路 h , the system energy consumption is 80.1 % . 3 . When the temperature of all frozen products in the flat plate is to -18 鈩，

本文編號：2124757