發(fā)布時(shí)間：2021-01-10 13:02

　　坑中坑式基坑在基坑底部進(jìn)行二次開挖,其隆起破壞機(jī)理比普通單一基坑要復(fù)雜.采用強(qiáng)度折減有限元分析法研究坑中坑式基坑的抗隆起穩(wěn)定性.研究了內(nèi)外坑間平臺寬度,內(nèi)坑寬度和深度,內(nèi)外坑擋墻的插入深度,軟土層不排水抗剪強(qiáng)度等歸一化參數(shù)對坑中坑式基坑抗隆起破壞模式及抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)的影響.坑中坑式基坑的抗隆起破壞模式可分為三種內(nèi)外坑整體隆起破壞（M1）,內(nèi)外坑整體隆起破壞和外坑獨(dú)立隆起破壞同時(shí)發(fā)生（M2）,外坑獨(dú)立隆起破壞（M3）.確定基坑破壞模式在M1,M2以及M3之間轉(zhuǎn)化時(shí),各個(gè)參數(shù)的臨界值.增大內(nèi)外坑間平臺寬度,內(nèi)外坑擋墻的插入深度以及軟土層的不排水抗剪強(qiáng)度,會提高坑中坑式基坑的抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù).增大內(nèi)坑的寬度和深度則會降低坑中坑式基坑的抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù). 

【文章來源】：西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020,52(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

基坑剖面圖

土體物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)

采用極限有限元軟件OptumG2 (Academic Version)[20]中的強(qiáng)度折減法對坑中坑式基坑的抗隆起穩(wěn)定性進(jìn)行研究.對實(shí)際工程的基坑進(jìn)行簡化,建立二維有限元模型如圖3所示.考慮到基坑開挖對周圍土體變形和應(yīng)力造成的影響范圍,數(shù)值模擬區(qū)域大小200 m×50 m,模型采用標(biāo)準(zhǔn)邊界條件.模型左右邊界僅允許發(fā)生豎向位移,頂部為自由邊界允許發(fā)生橫向和豎向位移,底部為固定約束.根據(jù)土層分布的特點(diǎn),其中①～⑤都為軟黏土,⑦為下臥硬土層砂土,將土層簡化為黏土層和硬土層兩層.土體采用HMC模型進(jìn)行模擬.考慮到該工程地基土多為飽和軟黏土,并且分析過程中只考慮短期工況,因此土體假定不排水條件,黏土層土體強(qiáng)度參數(shù)取不排水參數(shù),采用圖2中十字板原狀土試驗(yàn)得到的不排水強(qiáng)度指標(biāo) ,由于土體的非均質(zhì)性,近似取黏土不排水抗剪強(qiáng)度隨深度線性增大.

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基坑的尺寸效應(yīng)及考慮開挖寬度的抗隆起穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算方法[J]. 王洪新.  巖土力學(xué). 2016(S2)
[2]軟土基坑抗隆起穩(wěn)定性計(jì)算的改進(jìn)[J]. 張耀東,龔曉南.  巖土工程學(xué)報(bào). 2006(S1)



本文編號：2968754