本文選題：循環(huán) + 流化床　； 參考：《哈爾濱工業(yè)大學(xué)》2017年博士論文

【摘要】：氣固流態(tài)化是使固體顆粒流動(dòng)轉(zhuǎn)變成擬流體狀態(tài)的氣固兩相傳熱傳質(zhì)和化學(xué)反應(yīng)的過程,在物料干燥、燃料合成、燃燒和氣化、聚合物工業(yè)以及造粒等不同領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。其重要特征是氣體和顆粒處于湍流流動(dòng)狀態(tài),顆粒呈現(xiàn)擬流體的特征。流化床可分為鼓泡流化床(BFB)、循環(huán)流化床(CFB)以及內(nèi)循環(huán)流化床(ICFB)。流化床具有良好的傳熱和傳質(zhì)能力、固體循環(huán)和氣泡運(yùn)動(dòng)使氣固兩相充分混合而得到溫度均勻分布、擬流體性實(shí)現(xiàn)固體物料輸送、流體和固體相互混合作用有利于連續(xù)大規(guī)模操作的可能性等。氣固內(nèi)循環(huán)流化床(ICFB)是利用顆粒流化的擬流體流動(dòng)特性,實(shí)現(xiàn)流化床反應(yīng)器內(nèi)不同空間的顆粒之間交換。內(nèi)循環(huán)流化床是一種通過設(shè)置中間擋板將流化床反應(yīng)器分隔為兩個(gè)或多個(gè)反應(yīng)室的多室固體循環(huán)流化床反應(yīng)器。被分隔開的反應(yīng)室分為高速反應(yīng)室(RC)和低速反應(yīng)室(HEC)。中間擋板下方的通道口為高速反應(yīng)室與低速反應(yīng)室之間的質(zhì)量和能量傳遞提供了途徑。因此,可以通過對(duì)高速和低速反應(yīng)室施加不同的流化速度來改善高速反應(yīng)器與低速反應(yīng)室之間的固體循環(huán)過程。由于其特殊的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn),ICFB具有優(yōu)于常規(guī)CFB的優(yōu)點(diǎn),如:床高度降低、床結(jié)構(gòu)緊湊和減小反應(yīng)室散熱熱損失等特點(diǎn)。這些優(yōu)點(diǎn)使ICFB能夠在煤/生物質(zhì)燃燒和氣化、固體廢棄物處理和光伏行業(yè)中高純多晶硅顆粒的生產(chǎn)以及煙道氣脫硫等得以應(yīng)用。盡管,對(duì)氣固流化床內(nèi)顆粒擴(kuò)散和質(zhì)量交換特性進(jìn)行大量研究,并且為優(yōu)化和改進(jìn)BFB和CFB的設(shè)計(jì)做了大量工作,但對(duì)ICFB的關(guān)注卻很少。隨著流體數(shù)值計(jì)算方法的不斷發(fā)展,數(shù)值模擬成為用于評(píng)估設(shè)計(jì)和改進(jìn)流體固體流動(dòng)和傳熱傳質(zhì)特性以及諸如ICFB中遇到的復(fù)雜氣固流動(dòng)特性影響研究的有效方法。本文工作旨在基于數(shù)值模擬探索ICFB內(nèi)流體顆粒流體動(dòng)力特性,結(jié)合顆粒動(dòng)理學(xué)理論與歐拉-歐拉模型研究?jī)?nèi)循環(huán)流化床內(nèi)顆粒交換特性,如圖1所示。當(dāng)不同的流化氣體速度下(即高流化速度的高速反應(yīng)室和低流化速度的低速反應(yīng)室),ICFB內(nèi)高速與低速反應(yīng)室之間的密度差形成壓力梯度。隨著氣泡在床內(nèi)的流動(dòng),在床表面氣泡破碎噴發(fā),顆粒將通過擋板上部空間從高速反應(yīng)室RC拋向低速反應(yīng)室HEC。另一方面,高速反應(yīng)室與低速反應(yīng)室之間的室間壓差促使顆粒通過擋板下部的槽通道由HEC室流向RC室,形成固體顆粒的外循環(huán)。通過對(duì)床料特性、氣體分布器設(shè)計(jì)、流化速度、反應(yīng)室高度和二元混合物循環(huán)特性等不同設(shè)計(jì)和操作參數(shù)對(duì)固體循環(huán)速率(Gs)的影響的研究,預(yù)測(cè)了ICFB中氣固流動(dòng)特性和反應(yīng)室之間的顆粒交換能力,揭示內(nèi)循環(huán)流化床的固體循環(huán)流率變化規(guī)律。本論文的主要研究工作內(nèi)容和結(jié)論如下。1.內(nèi)循環(huán)流化床中氣固流體動(dòng)力特性具有特定床料(GB231和P275的顆粒直徑為231μm和275μm)的內(nèi)循環(huán)流化床中固體體積分?jǐn)?shù)、床壓和在(UR-Umf)/(UH-Umf)=7.0時(shí)的氣體及固體流速如圖2和圖3所示。高速床和低速床中不等氣速的影響是顯而易見的。不管ICFB中的床料類型如何,高速氣體導(dǎo)致了RC中的較高含氣率和氣泡。由于較低的流化速度,在HEC中可以看到相對(duì)較小的氣泡和較高的固體濃度。顆粒從RC到達(dá)HEC的擋板上方。由于流化床中的壓力與固體濃度直接相關(guān),所以在反應(yīng)器中的兩個(gè)室之間形成床密度差,從而產(chǎn)生HEC和RC之間的壓力梯度,其壓力云圖如圖2所示。RC中的氣泡向上運(yùn)動(dòng),在床表面附近聚結(jié)并劇烈破碎,將顆粒從RC,通過中間擋板上方,被投擲到HEC中,進(jìn)行兩床之間顆粒的混合,實(shí)現(xiàn)冷卻和加熱過程。通過觀察速度矢量,固體顆粒在RC中向上流動(dòng)并在HEC中下降。擋板下方的通道口由于壓差而使顆粒從低速室循環(huán)到高速室。從通過擋板上方和下方的氣固橫向運(yùn)動(dòng)是顯而易見的,這使得擋板成為ICFB的關(guān)鍵部件。除了兩個(gè)室之間的顆粒循環(huán)外,每個(gè)室內(nèi)存在氣固循環(huán),這將有助于進(jìn)一步增強(qiáng)氣-固相互作用和混合過程。1.1不同氣體流速UR下內(nèi)循環(huán)流化床的顆粒循環(huán)流率在恒定HEC氣體速度UH(其中UH對(duì)應(yīng)GB231為0.112 m/s,對(duì)應(yīng)P275為0.08 m/s)下,兩種床料條件下的氣體速度比(UR-Umf)/(UH-Umf)對(duì)氣體分布器處兩室間時(shí)均床層壓力的影響如圖4所示,其與已發(fā)表的文獻(xiàn)的定量比較如圖4(a)所示。隨著UR的增加,RC中的床層壓力下降,而HEC中的床層壓力增加。由于流化床床層壓力與床密度有關(guān),與圖2(b)和3(b)的壓力云圖一致。具有較密床層顆粒(GB231)的內(nèi)循環(huán)流化床在兩個(gè)室中均具有比具有較小顆粒濃度(P275)的內(nèi)循環(huán)流化床有更高的壓力梯度。在恒定HEC氣體速度UH(其中UH對(duì)應(yīng)GB231為0.112 m/s,對(duì)應(yīng)P275為0.08 m/s)下,兩種床料條件下的氣體速度比(UR-Umf)/(UH-Umf)對(duì)兩室之間的槽通道壓差的影響如圖5所示。增加氣體速度UR,ICFB中槽通道的壓降也增加,反之亦然。具有顆粒濃度較高的GB231顆粒內(nèi)循環(huán)流化床的槽通道壓差比具有較低濃度顆粒P275的內(nèi)循環(huán)流化床的槽通道壓差更高。在ICFB中,氣泡在床層表面爆裂破碎將顆粒從擋板上方的RC噴射到HEC,并且由于槽通道的壓力梯度,顆粒將通過擋板下方的槽通道從HEC再循環(huán)返回到RC。RC的氣體速度(UR)在ICFB的氣固流動(dòng)中起關(guān)鍵作用。在恒定的UH(其中對(duì)應(yīng)GB231的UH=0.112 m/s;對(duì)應(yīng)P275的UH=0.08 m/s)條件下,不同氣體速度比(UR-Umf)/(UH-Umf)下的UR對(duì)時(shí)均固體循環(huán)流率Gs的影響如圖6所示。固體循環(huán)流率(Gs)是由擋板下方槽通道的固體速度和空隙率計(jì)算確定。UR的增加導(dǎo)致通過擋板下方的槽通道的顆粒橫向速度增加。由于從高氣體壓力室HEC到低氣體壓力室RC的同時(shí)氣流和固體顆粒連續(xù)地流過槽通道。無論床料如何,UR的增加使得固體循環(huán)流率Gs增加。這是由于不均勻流化氣體速度造成的壓力差(固體循環(huán)的驅(qū)動(dòng)力)而造成的密度差,這些趨勢(shì)與以往的文獻(xiàn)中的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究結(jié)果一致。在相同的速度比條件下,由GB231顆粒組成的ICFB的Gs高于P275顆粒組成的ICFB。其原因很明顯,如圖5所示,由于兩室之間槽通道的壓力差是固體循環(huán)流率的驅(qū)動(dòng)力,因此槽通道間具有高壓降的ICFB具有高的Gs,反之亦然。這意味著床層顆粒濃度分布對(duì)ICFB在固體循環(huán)流率的性能有顯著的影響。圖7表示兩個(gè)床之間不同的壓力差條件下的Gs變化�？梢钥闯�,兩個(gè)反應(yīng)室之間的壓力差的增加導(dǎo)致Gs的增加,反之亦然。如前所述,顆粒濃度高于P275的GB231顆粒對(duì)應(yīng)于較高的Gs以及高氣體壓差,因此對(duì)兩床之間顆粒循環(huán)流率的影響是明顯的。1.2氣體分配器設(shè)計(jì)對(duì)固體循環(huán)流率的影響顆粒從擋板上方的RC流向HEC、通過擋板下方的槽通道從HEC流向RC。通過擋板下方槽通道的兩室之間固體循環(huán)流率結(jié)果如8所示。采用四種不同的氣體分配器:均勻布風(fēng)板分配器、多孔板分配器、管式分配器和高低床內(nèi)循環(huán)流化床。在高低床內(nèi)循環(huán)流化床中,將兩室的氣體分配器布置在不同的高度,即兩室中的其中一個(gè)反應(yīng)室距另一個(gè)反應(yīng)室有一定的高度差。計(jì)算結(jié)果表明:顆粒循環(huán)流率Gs隨著UR的增加而增加。與其他情況相比,提高分配器高度時(shí)Gs隨著UR的增加而增加。通過增加UR,RC室中的固體滯留減少,而HEC中的固體滯留量增加,導(dǎo)致兩個(gè)室之間產(chǎn)生壓力梯度,該壓力梯度成為顆粒流過槽通道的驅(qū)動(dòng)力。具有板式氣體分配器、管式氣體分配器和高低反應(yīng)床分配器的ICFB具有幾乎相同的固體循環(huán)。與其他分配器相比,具有管狀氣體分配器的ICFB具有較高的Gs,其原因是具有管狀分配器的ICFB中RC和HEC之間壓力梯度較高。1.3 ICFB結(jié)構(gòu)對(duì)固體循環(huán)速流率的影響雖然在文獻(xiàn)中經(jīng)常討論流化速度對(duì)內(nèi)循環(huán)流化床性能的影響,但據(jù)作者所知還沒有關(guān)于在內(nèi)循環(huán)流化床中改變兩個(gè)反應(yīng)室高度的影響的研究。在本節(jié)中,我們通過在RC室和HEC室中改變其中一個(gè)室的高度、并且另一室的高度保持恒定的結(jié)構(gòu)中來研究反應(yīng)室高度差的影響。圖9表示在UR=0.40和UH=0.12 m/s時(shí)HEC和RC高度對(duì)Gs的影響。在兩種結(jié)構(gòu)中,一個(gè)反應(yīng)室逐漸升高、另一個(gè)反應(yīng)室保持恒定。由圖可見,內(nèi)循環(huán)流化床反應(yīng)室高度的增加導(dǎo)致固體循環(huán)流率的增加。在達(dá)到一定高度之前,Gs一直增加,并且在這個(gè)高度之后,Gs都開始下降。這意味著對(duì)于Gs,兩反應(yīng)室之間的高度有一個(gè)最佳值,在此最佳高度之前,Gs隨高度的增加而增加,在這一點(diǎn)之后Gs隨高度的增加而下降。內(nèi)循環(huán)流化床中RC室中的Gs負(fù)值表明其循環(huán)方向與HEC中的相反。隨著反應(yīng)室的變換,HEC(低速床)升高的內(nèi)循環(huán)流化床比RC(高速床)升高的內(nèi)循環(huán)流化床貢獻(xiàn)了更高的固體循環(huán)流率。2.二元混合物在ICFB的顆粒循環(huán)特性2.1不同顆粒粒徑-相同顆粒密度的顆粒混合物在恒定UH條件下,不同UR下通過ICFB中的槽通道的時(shí)均Gs如圖10(a)所示。兩種顆粒的循環(huán)流率Gs即大顆粒GBb和小顆粒GBs均隨著UR的增加而增加。GBs顆粒具有比GBb顆粒更高的循環(huán)流率。這是因?yàn)榇箢w粒由于難流動(dòng)性而難以通過槽通道形成循環(huán)流動(dòng)。圖10(b)表示顆粒的橫向時(shí)均速度,其中GBs具有比GBb更高的速度,這解釋了兩個(gè)不同顆粒直徑的顆粒循環(huán)流率差異的原因。時(shí)均總混合物循環(huán)流率和氣體流量Ga如圖10(c)中所示(Ga是指隨顆粒橫向通過槽通道的氣體流率)。氣體流量是通過氣體橫向速度和氣體濃度確定。因此,氣體流率可以理解為兩室之間的氣體交換。該氣體流率在不同的內(nèi)循環(huán)流化床應(yīng)用中有不同的要求。Gs和Ga均隨UR的增大而增大。作為循環(huán)流率驅(qū)動(dòng)力的槽通道壓力差如圖10(d)所示�？梢钥闯�,隨著UR的增加,槽通道之間的壓力差也增加,從而導(dǎo)致混合物循環(huán)流率以及氣流流率的增加。計(jì)算結(jié)果表明:與顆粒流率Gs相比,氣體流量Ga相對(duì)較小,表明顆粒在兩床之間通過槽通道交換過程中,伴隨少量的氣體在兩床之間進(jìn)行傳遞。因此,在內(nèi)循環(huán)流化床中,不僅有顆粒之間的循環(huán),同時(shí)存在兩床之間氣體的交換。2.2不同顆粒直徑和密度的混合物圖11表示不同速度比率UR/UH下時(shí)均Gs和反應(yīng)室間壓差的變化(G116的質(zhì)量濃度和顆粒密度為70%和2476kg/m3,P275的質(zhì)量濃度和顆粒密度為30%和1064kg/m3)。無論混合物中顆粒直徑和密度的改變,增加UR都會(huì)增加固體循環(huán)流率Gs。這是因?yàn)槿鐖D11(b)所示,RC中的顆粒濃度減少,而HEC中的顆粒濃度增加,從而造成兩個(gè)反應(yīng)室之間的壓力梯度。由于ICFB中的混合物濃度的差異,G116的Gs比P275的Gs更大。圖11(b)表示通過降低速度比UR/UH,兩個(gè)反應(yīng)室之間的壓力差也減小,從而導(dǎo)致Gs下降,反之亦然。數(shù)值模擬分析了UH對(duì)內(nèi)循環(huán)流化床中氣固流動(dòng)特性Gs的影響。圖12表示在UR=0.084 m/s和不同UH/UR下通過隔板下方的槽通道時(shí)均Gs和反應(yīng)室之間壓差的變化。與氣體速度UR一樣,UH也在內(nèi)循環(huán)流化床中控制二元混合物的Gs起關(guān)鍵作用。RC和HEC中氣體速度(UR或UH)的變化對(duì)槽通道間的壓降有顯著影響,這反過來影響內(nèi)循環(huán)流化床中的Gs。隨著UH值增加并逐漸接近UR,由于氣泡形成,HEC中的氣體濃度增加。計(jì)算結(jié)果表明:隨著速度比的降低通過槽通道的驅(qū)動(dòng)力的壓差也減小。最終,內(nèi)循環(huán)流化床中的固體循環(huán)流率下降。并且隨著UH接近UR,固體循環(huán)流率幾乎接近零。由于如前所述的混合物組成的不均勻,盡管顆粒G116的循環(huán)流率下降,但其與顆粒P275的循環(huán)流率相比仍然較大。2.3槽通道尺寸的影響槽通道尺寸對(duì)于控制ICFB中的固體循環(huán)是非常重要的。圖13(a)-(c)表明在給定氣體速度UR和UH時(shí),槽通道高度的增加導(dǎo)致時(shí)均Gs和Ga的減小。這是由于作為Gs和Ga的主要驅(qū)動(dòng)力的槽通道間壓力差的相應(yīng)減小引起所致。GBs的Gs的減少率高于GBb,這意味著小顆粒可以更加輕易地通過槽通道。2.4固體混合性能:內(nèi)循環(huán)流化床與鼓泡流化床的對(duì)比與常規(guī)流化床相比,ICFB提供優(yōu)異的混合能力,并且氣固ICFB可以在相對(duì)較短的時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)良好的混合狀態(tài),從而有效提高反應(yīng)器的出力。ICFB優(yōu)異混合質(zhì)量背后的原因是反應(yīng)器不同區(qū)域之間的連續(xù)內(nèi)部固體循環(huán)過程和外部循環(huán)過程。在ICFB中,除了反應(yīng)室之間的固體循環(huán)之外,由于氣泡運(yùn)動(dòng),在每個(gè)反應(yīng)室內(nèi)還存在固體顆粒循環(huán),最終增強(qiáng)了反應(yīng)器中的顆粒混合過程。圖14-16表示在不同流化速度下重顆粒(G116)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布,結(jié)果表明ICFB可以提供比BFB更好的固體混合。通常,取代最小流化速度Umf,將Ufc(所有顆粒流化的完全流化速度)的概念用于二元混合物。對(duì)于圖14中的混合物,Ufc的值為0.041 m/s,而在圖15和16中取用值等于0.024 m/s。在圖14中,BFB中的氣體流速約為1.2倍的Ufc,而ICFB的RC和HEC分別約為1.2倍的Ufc和3.6倍的Ufc。雖然ICFB對(duì)RC的流化速度比BFB更高,但HEC氣體速度與BFB相似,RC和HEC中固體混合優(yōu)于BFB混合過程。在圖15中,ICFB的RC和HEC中的氣體速度為2倍的Ufc和3.3倍的Ufc,而BFB中為1.9倍、2.3倍和3.2倍的Ufc。在給定的氣體速度下,ICFB中可以獲得比BFB更好的固體混合。除了在3.2倍的Ufc下,BFB中也發(fā)生了顆粒分離,這意味著在BFB中可以實(shí)現(xiàn)與ICFB中一樣更好的混合,但是這以較高的流化速度為代價(jià)。為了進(jìn)一步研究顆粒的混合,ICFB和BFB在幾乎相同的流化條件下流化,即ICFB的RC和HEC在1.6倍和1.9倍的Ufc條件下,BFB也為1.6倍和1.9倍的Ufc條件下,在ICFB中仍然發(fā)現(xiàn)比在BFB中更好的混合。盡管在ICFB的底部可以觀察到一些顆粒分離,但是這可以被消除(如圖14和15),因?yàn)镮CFB通常以較高的氣體速度運(yùn)行。由此可見采用數(shù)值模擬不僅可以驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)研究中發(fā)現(xiàn)的現(xiàn)象和結(jié)果,同時(shí)可以獲得在實(shí)驗(yàn)研究中難以測(cè)量的顆粒流動(dòng)信息,展現(xiàn)出數(shù)值模擬預(yù)測(cè)的價(jià)值。與常規(guī)BFB相比,增強(qiáng)的固體混合性能使得ICFB非常適合于多種應(yīng)用,例如在生物質(zhì)氣化中,避免生物質(zhì)顆粒與床顆粒分離,并提供床料(砂)和生物質(zhì)顆粒之間的能量交換。3.主要結(jié)論采用數(shù)值模擬方法,對(duì)內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)氣固兩相流動(dòng)和顆粒循環(huán)特性進(jìn)行研究,對(duì)均勻板氣體分配器、多孔板氣體分配器、管式氣體分配器和高低床四種不同內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)流化特性和顆粒內(nèi)循環(huán)特性等進(jìn)行分析。同時(shí)對(duì)內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)二元混合顆粒流化和混合特性進(jìn)行了數(shù)值模擬。獲得了內(nèi)循環(huán)流化床中高速反應(yīng)室RC和低速反應(yīng)室HEC內(nèi)氣體和顆粒速度和濃度的分布特性,以及通過擋板下部槽通道的顆粒循環(huán)流率的變化規(guī)律,揭示了高速反應(yīng)室和低速反應(yīng)室內(nèi)顆粒內(nèi)循環(huán)特性、高速反應(yīng)室與低速反應(yīng)室之間的顆粒外循環(huán)特性。研究得到如下結(jié)論:(1)槽通道的壓力差是兩反應(yīng)室顆粒外循環(huán)的驅(qū)動(dòng)力。ICFB中槽通道的固體循環(huán)流率與槽通道壓降具有顯著的關(guān)聯(lián)。高濃度床料形成槽通道間的高壓差,產(chǎn)生高循環(huán)流率,反之亦然。通過槽通道的顆粒排放系數(shù)在0.5和0.6之間變化。(2)管狀氣體分配器實(shí)現(xiàn)高的顆粒循環(huán)流率。無論是多孔氣體分配器還是管狀氣體分配器,隨著流化速度的增加通過擋板下方槽通道從HEC到RC的固體循環(huán)流率增加。與均勻布風(fēng)板分配器和多孔板分配器相比,通過管狀氣體分配器ICFB中槽通道的固體循環(huán)流率由于HEC和RC之間的高壓差而增加。顆粒通過槽通道的排放系數(shù)在0.5-0.79的范圍內(nèi)變化。(3)在高低床內(nèi)循環(huán)流化床中,隨著HEC和RC之間高度差的增加。兩床之間形成的壓差增大,提高顆粒循環(huán)流率。高低床內(nèi)循環(huán)流化床的槽通道壓降大于常規(guī)等高度內(nèi)循環(huán)流化床的槽通道壓降,可以獲取更高的固體循環(huán)流率。通過增加UR,在HEC升高和RC升高的內(nèi)循環(huán)流化床中,通過擋板下的槽通道從HEC到RC的固體循環(huán)速率增加。(4)數(shù)值模擬表明內(nèi)循環(huán)流化床的固體循環(huán)流率隨UH增加而降低、隨著UR的增加而增加。對(duì)兩種不同類型的二元混合物,其中:一種是由不同直徑和相同密度顆粒組成二元顆�；旌衔�、另一種是由不同直徑和密度顆粒組成二元混合物,進(jìn)行二元顆粒流動(dòng)特性的數(shù)值模擬與分析。(5)對(duì)于不同直徑和相同密度的二元混合物床料,小顆粒的循環(huán)流率GBs高于大顆粒的循環(huán)流率GBb,不同直徑和密度的二元混合物床料中的任一組元的顆粒循環(huán)流率大于該組元獨(dú)立構(gòu)成的內(nèi)循環(huán)流化床床料的顆粒循環(huán)流率。并且二元混合物床料的兩種顆粒組元具有不相等的顆粒溫度。(6)與常規(guī)二元混合物床料的BFB相比,ICFB能夠更有效避免顆粒離析的形成。ICFB具有兩個(gè)不同的顆粒循環(huán)方式:一是兩個(gè)反應(yīng)床之間的顆粒外循環(huán);二是各自反應(yīng)床內(nèi)部的顆粒內(nèi)循環(huán)。顆粒的內(nèi)循環(huán)和外部循環(huán)提供二元顆粒的循環(huán)流動(dòng),改善ICFB中固體混合,減低顆粒離析。受數(shù)值模擬計(jì)算能力等限制,未能對(duì)內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)傳熱傳質(zhì)和化學(xué)反應(yīng)過程進(jìn)行數(shù)值模擬與分析。因而在未來研究中將進(jìn)一步展開內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)化學(xué)反應(yīng)和傳熱過程的數(shù)值模擬,獲取內(nèi)循環(huán)流化床內(nèi)反應(yīng)和傳熱傳質(zhì)的變化規(guī)律,為實(shí)際內(nèi)循環(huán)流化床的應(yīng)用提供理論依據(jù)。
[Abstract]:......
【學(xué)位授予單位】：哈爾濱工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2017
【分類號(hào)】：TQ051.13

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2 趙旭東,馬春元,李振山,項(xiàng)光明,陳昌和;循環(huán)流化床煙氣脫硫裝置對(duì)袋式除塵器影響的實(shí)驗(yàn)研究[J];環(huán)境工程;2005年05期

3 程亮;劉宇;李華民;仝利娟;申琪;;循環(huán)流化床脫硫技術(shù)在我國(guó)的應(yīng)用[J];江西能源;2008年01期

4 李萃斌;蘇達(dá)根;;循環(huán)流化床粉煤灰的組成形貌與性能研究[J];水泥技術(shù);2010年03期

5 白丁榮;金涌;俞芷青;姚文虎;;循環(huán)流化床操作特性的研究[J];化學(xué)反應(yīng)工程與工藝;1987年01期

6 王懷彬;何偉才;張子棟;劉文鐵;;內(nèi)循環(huán)流化床除塵效率的試驗(yàn)[J];環(huán)境保護(hù);1991年07期

7 王政,謝巧玲;循環(huán)流化床脫硫技術(shù)對(duì)鍋爐灰渣量的影響[J];煤炭加工與綜合利用;2001年03期

8 陳恒志,李洪鐘;高密度循環(huán)流化床研究現(xiàn)狀及展望[J];過程工程學(xué)報(bào);2002年02期

9 趙明舉,曹青,宋旗躍,謝克昌;不均勻布風(fēng)的內(nèi)循環(huán)流化床特性研究[J];煤炭轉(zhuǎn)化;2002年04期

10 劉雷霆,毛衛(wèi)清;小型循環(huán)流化床鍋爐自動(dòng)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)[J];工礦自動(dòng)化;2003年03期

相關(guān)會(huì)議論文 前10條

1 郭東彥;孫立;Harold Boerigter;;造紙廢料在循環(huán)流化床內(nèi)氣化實(shí)驗(yàn)研究[A];2005年中國(guó)生物質(zhì)能技術(shù)與可持續(xù)發(fā)展研討會(huì)論文集[C];2005年

2 朱治平;那永潔;呂清剛;包紹麟;孫運(yùn)凱;賀軍;;循環(huán)流化床加壓煤氣化試驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)[A];中國(guó)動(dòng)力工程學(xué)會(huì)第三屆青年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];2005年

3 王勤輝;駱仲泱;吳學(xué)成;岑可法;;循環(huán)流化床床內(nèi)顆粒運(yùn)動(dòng)特性的圖像測(cè)試[A];中國(guó)顆粒學(xué)會(huì)2006年年會(huì)暨海峽兩岸顆粒技術(shù)研討會(huì)論文集[C];2006年

4 劉兵;王懷成;王海兵;;電除塵器凈化循環(huán)流化床鍋爐煙氣探討[A];第十二屆中國(guó)電除塵學(xué)術(shù)會(huì)議論文集[C];2007年

5 雷志軍;李志;徐亮;;軟計(jì)算方法在循環(huán)流化床優(yōu)化燃燒中的研究[A];中國(guó)計(jì)量協(xié)會(huì)冶金分會(huì)2008年會(huì)論文集[C];2008年

6 雷志軍;李志;徐亮;;軟計(jì)算方法在循環(huán)流化床優(yōu)化燃燒中的研究[A];2008全國(guó)第十三屆自動(dòng)化應(yīng)用技術(shù)學(xué)術(shù)交流會(huì)論文集[C];2008年

7 余錦龍;王義俊;;300WM循環(huán)流化床機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)[A];2010年全國(guó)發(fā)電廠熱工自動(dòng)化專業(yè)會(huì)議論文集[C];2010年

8 宋海英;;淺析循環(huán)流化床機(jī)組的協(xié)調(diào)優(yōu)化[A];全國(guó)火電300MWe級(jí)機(jī)組能效對(duì)標(biāo)及競(jìng)賽第三十九屆年會(huì)論文集[C];2010年

9 李登新;徐猛;呂俊復(fù);劉青;張建勝;岳光溪;;循環(huán)流化床飛灰快速水化團(tuán)聚及其反應(yīng)活性研究[A];中國(guó)顆粒學(xué)會(huì)2002年年會(huì)暨海峽兩岸顆粒技術(shù)研討會(huì)會(huì)議論文集[C];2002年

10 陳永國(guó);田子平;繆正清;熊天柱;李俊;;時(shí)頻分析在循環(huán)流化床流型識(shí)別中的應(yīng)用[A];首屆信息獲取與處理學(xué)術(shù)會(huì)議論文集[C];2003年

相關(guān)重要報(bào)紙文章 前10條

1 傅光榮 本報(bào)記者　張志勇;建設(shè)循環(huán)流化床機(jī)組[N];江西日?qǐng)?bào);2006年

2 吳浩;世界首臺(tái)60萬千瓦循環(huán)流化床發(fā)電主機(jī)設(shè)備采購合同簽字[N];中國(guó)經(jīng)濟(jì)導(dǎo)報(bào);2009年

3 本報(bào)記者 馮義軍;循環(huán)流化床發(fā)電技術(shù)邁進(jìn)新時(shí)代[N];中國(guó)電力報(bào);2014年

4 記者　田玉良 通訊員　李永利 周雪峰;首臺(tái)國(guó)產(chǎn)循環(huán)流化床機(jī)組發(fā)電[N];河北經(jīng)濟(jì)日?qǐng)?bào);2006年

5 王潤(rùn)勝;循環(huán)流化床項(xiàng)目環(huán)保效果顯著[N];國(guó)家電網(wǎng)報(bào);2008年

6 劉星;循環(huán)流化床示范電站落戶內(nèi)江[N];四川日?qǐng)?bào);2008年

7 記者 許靜;環(huán)保技改 白馬一季度利潤(rùn)增3倍[N];四川日?qǐng)?bào);2009年

8 唐忠春 劉飛;CFB，，內(nèi)電人的驕傲[N];西南電力報(bào);2003年

9 通訊員 王俠;赤峰熱電循環(huán)流化床機(jī)組達(dá)一流[N];中國(guó)電力報(bào);2010年

10 記者 李洪明 通訊員 傅光榮;既要金山銀山 也要綠水青山[N];中國(guó)電力報(bào);2004年

相關(guān)博士學(xué)位論文 前10條

1 Hassan Muhammad;內(nèi)循環(huán)流化床固體循環(huán)流動(dòng)特性的數(shù)值模擬[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2017年

2 范麗婷;循環(huán)流化床煙氣脫硫過程建模與控制研究[D];東北大學(xué);2014年

3 夏云飛;循環(huán)流化床鍋爐水冷壁磨損機(jī)理與防止研究[D];浙江大學(xué);2015年

4 孟磊;大型循環(huán)流化床機(jī)組節(jié)能優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)研究[D];華北電力大學(xué);2013年

5 閆濤;循環(huán)流化床焚燒爐中生活垃圾燃燒特性研究[D];清華大學(xué);2004年

6 田鳳國(guó);內(nèi)循環(huán)流化床氣固流動(dòng)數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究[D];上海交通大學(xué);2007年

7 范曉旭;循環(huán)流化床多聯(lián)供系統(tǒng)試驗(yàn)研究[D];中國(guó)科學(xué)院研究生院（工程熱物理研究所）;2007年

8 石惠嫻;循環(huán)流化床流動(dòng)特性PIV測(cè)試和數(shù)值模擬[D];浙江大學(xué);2003年

9 呂俊復(fù);超臨界循環(huán)流化床鍋爐水冷壁熱負(fù)荷及水動(dòng)力研究[D];清華大學(xué);2005年

10 劉耀鑫;循環(huán)流化床熱電氣多聯(lián)產(chǎn)試驗(yàn)及理論研究[D];浙江大學(xué);2005年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條

1 任永強(qiáng);循環(huán)流化床氣固兩相流動(dòng)力特性的三維數(shù)值模擬[D];華北電力大學(xué);2000年

2 周祖旭;細(xì)粉碳燃料在循環(huán)流化床的流動(dòng)特性研究[D];中國(guó)科學(xué)院研究生院(工程熱物理研究所);2015年

3 吳松畔;高通量/高密度循環(huán)流化床提升管流動(dòng)特性[D];華北電力大學(xué);2015年

4 韓祺祺;循環(huán)流化床液固兩相及氣液固三相的CFD-DEM模擬[D];天津大學(xué);2014年

5 毛明旭;循環(huán)流化床氣固流動(dòng)過程三維電容層析成像研究[D];中國(guó)科學(xué)院研究生院(工程熱物理研究所);2016年

6 唐青;循環(huán)流化床內(nèi)多組分顆粒流化特性的數(shù)值研究[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2016年

7 張澄;鋰電池儲(chǔ)能技術(shù)參與循環(huán)流化床機(jī)組AGC調(diào)節(jié)的運(yùn)用研究[D];華北電力大學(xué)(北京);2016年

8 齊云龍;基于單顆粒示蹤法內(nèi)循環(huán)流化床顆�；旌系难芯縖D];東南大學(xué);2015年

9 景杰;循環(huán)流化床鍋爐燃燒系統(tǒng)的建模與優(yōu)化控制[D];華北電力大學(xué);2016年

10 李欣;循環(huán)流化床灰用于干硬性混凝土摻合料的特性研究[D];重慶交通大學(xué);2016年

本文編號(hào)：1869558