Mn18Cr18N電渣重熔鋼錠凝固組織的CA法模擬
發(fā)布時(shí)間:2021-09-16 21:26
借助PROCAST軟件的元胞自動(dòng)機(jī)(CA)微觀組織模擬方法,分析了?300 mm (?100 mm)×350 mm Mn18Cr18N高氮奧氏體不銹鋼空心鋼錠的電渣重熔凝固工藝,確定了合理的凝固工藝參數(shù)、冷卻條件、凝固晶粒組織的形核密度與生長(zhǎng)速度。在此基礎(chǔ)上,分析了?712 mm(?308 mm)×1 202 mm空心鋼錠電渣重熔金屬熔池形狀和底部冷卻條件對(duì)凝固組織特征的影響。結(jié)果表明,電渣重熔熔速(渣-金界面上漲速度)控制在0.1 mm·s-1以下,可以獲得理想的熔池形狀和凝固柱狀晶組織;底部傳熱系數(shù)達(dá)到500 W·m2·K-1可提供足夠的冷卻能力,并獲得最大尺寸的底部柱狀晶區(qū)。
【文章來(lái)源】:鑄造技術(shù). 2020,41(12)
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
電渣重熔空心鋼錠內(nèi)外壁傳熱系數(shù)變化規(guī)律
圖1 電渣重熔空心鋼錠內(nèi)外壁傳熱系數(shù)變化規(guī)律溫度場(chǎng)的變化規(guī)律取決于電渣重熔特殊的冷卻條件。如圖3所示,空心鋼錠電渣重熔過(guò)程中重熔和凝固從底水箱開(kāi)始逐步向上(圖3)。重熔凝固開(kāi)始階段,由于底水箱的冷卻能力大于內(nèi)外結(jié)晶器的冷卻能力,溫度場(chǎng)沿軸向的梯度大于徑向的梯度,溫度場(chǎng)約在700~1 415℃的范圍內(nèi)(圖2a);柱狀晶從底水箱開(kāi)始沿著軸向生長(zhǎng),鋼錠壁厚中心部分的柱狀晶幾乎垂直于底面而與軸向平行,靠近內(nèi)外壁兩側(cè)則由于內(nèi)外水冷結(jié)晶器的冷卻作用,柱狀晶向壁厚中心傾斜(圖3a)。也就是說(shuō),柱狀晶是沿著溫度場(chǎng)等溫曲線的法向生長(zhǎng)的。隨著重熔凝固過(guò)程的進(jìn)行,底水箱的冷卻能力逐漸減小,溫度場(chǎng)軸向梯度逐漸減小(圖2b),內(nèi)外壁冷卻能力主導(dǎo)了傳熱的趨勢(shì),鋼錠壁厚中部垂直于底面而與軸向平行的柱狀晶減少,內(nèi)外壁兩側(cè)向壁厚凝固中心傾斜的柱狀晶越來(lái)越多(圖3b)。當(dāng)溫度場(chǎng)在300~1 415℃的范圍內(nèi)(圖2c)時(shí);底部柱狀晶區(qū)消失,壁厚組織完全由內(nèi)外壁冷卻導(dǎo)致的柱狀晶組成(圖3c),同時(shí)柱狀晶組織與鋼錠軸向的夾角達(dá)到最大54。隨著重熔凝固的進(jìn)一步進(jìn)行,軸向溫度梯度逐漸減小,但是溫度范圍基本穩(wěn)定在300~1 415℃(圖2d-g);壁厚凝固組織沿軸向逐層向上穩(wěn)定生長(zhǎng)(圖3d-g)。在此期間,由于下部已經(jīng)凝固鋼錠發(fā)生收縮,鋼錠凝固部分與水冷結(jié)晶器之間產(chǎn)生氣隙,從而使鋼錠外壁逐漸與水冷結(jié)晶器分離,進(jìn)而使傳熱系數(shù)逐漸減小直到趨于平穩(wěn)(圖1a);而內(nèi)壁則會(huì)由于金屬凝固收縮接觸更加緊密,傳熱系數(shù)稍有改善(圖1a),從而使溫度場(chǎng)等溫曲線在壁厚上的對(duì)稱(chēng)中心從底部柱狀晶消失以后(圖3c)開(kāi)始,逐漸向內(nèi)壁測(cè)移動(dòng),最終使內(nèi)外壁柱狀晶的接合處位于靠近內(nèi)壁的壁厚1/3處。另外,圖3e中凝固組織在內(nèi)外壁基本完成,對(duì)應(yīng)的熔池最深,因此圖3a-e柱狀晶內(nèi)外壁冷卻促進(jìn)了柱狀晶軸向的生成;而圖3e以后,柱狀晶主要沿徑向生長(zhǎng),從而使熔池逐漸變淺。
電渣重熔是集精煉、凝固于一體的一種冶煉方法,它不僅可以有效地去除鋼中的非金屬夾雜物,減少硫的含量;而且可以有效地控制結(jié)晶方向,獲得趨于軸向的結(jié)晶組織[16]。電渣重熔空心鋼錠凝固過(guò)程的控制主要是對(duì)電渣重熔過(guò)程中金屬熔池形狀和深度進(jìn)行控制,熔池深度是凝固組織的主要控制參數(shù)。電渣重熔工藝中,電極熔化速度主要影響金屬熔池的深度和形狀,從而影響重熔產(chǎn)品的質(zhì)量[17]。因此,金屬熔池的深淺反映了熔速的快慢。從而使金屬熔池深度對(duì)重熔鑄錠凝固組織產(chǎn)生重要的影響,淺的熔池形貌更有利于生成良好的凝固組織。圖4 模型一電渣重熔凝固組織與不同條件下的對(duì)比
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]電渣重熔宏微觀多尺度數(shù)值研究進(jìn)展[J]. 王曉花,康曉雪,馬駿. 遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(05)
[2]電渣冶金數(shù)值模擬技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 宋照偉,陳瑞,李寶東,熊云龍. 特種鑄造及有色合金. 2016(12)
[3]合金凝固過(guò)程中顯微組織演化的元胞自動(dòng)機(jī)模擬[J]. 朱鳴芳,湯倩玉,張慶宇,潘詩(shī)琰,孫東科. 金屬學(xué)報(bào). 2016(10)
[4]大型空心鋼錠的生產(chǎn)實(shí)踐[J]. 來(lái)慶紅,田豐,謝全勝,張騰飛. 熱加工工藝. 2016(13)
[5]超大型筒形鍛件制造技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀[J]. 呂奎明,李家駒,張文輝. 大型鑄鍛件. 2016(01)
[6]電渣重熔空心鋼錠技術(shù)的開(kāi)發(fā)[J]. 姜周華,劉福斌,余強(qiáng),陳旭,臧喜民,鄧鑫. 鋼鐵. 2015(10)
[7]T型導(dǎo)電結(jié)晶器電渣重熔空心鋼錠過(guò)程的數(shù)值模擬[J]. 陳旭,劉福斌,姜周華,李星. 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(06)
[8]工藝參數(shù)對(duì)電渣重熔空心鋼錠凝固過(guò)程影響的數(shù)值模擬[J]. 陳旭,劉福斌,李星,景馨,姜周華. 材料與冶金學(xué)報(bào). 2015(02)
[9]電渣重熔過(guò)程中傳熱及凝固組織的數(shù)值模擬[J]. 張赫,雷洪,耿佃橋,張紅偉,趙巖,赫冀成. 工業(yè)加熱. 2013(06)
[10]導(dǎo)電結(jié)晶器電渣重熔空心鋼錠電場(chǎng)和溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬[J]. 景馨,姜周華,劉福斌,陳旭,段吉超. 材料與冶金學(xué)報(bào). 2013(03)
博士論文
[1]電渣重熔空心鋼錠過(guò)程的數(shù)學(xué)模擬和試驗(yàn)研究[D]. 陳旭.東北大學(xué) 2016
本文編號(hào):3397324
【文章來(lái)源】:鑄造技術(shù). 2020,41(12)
【文章頁(yè)數(shù)】:6 頁(yè)
【部分圖文】:
電渣重熔空心鋼錠內(nèi)外壁傳熱系數(shù)變化規(guī)律
圖1 電渣重熔空心鋼錠內(nèi)外壁傳熱系數(shù)變化規(guī)律溫度場(chǎng)的變化規(guī)律取決于電渣重熔特殊的冷卻條件。如圖3所示,空心鋼錠電渣重熔過(guò)程中重熔和凝固從底水箱開(kāi)始逐步向上(圖3)。重熔凝固開(kāi)始階段,由于底水箱的冷卻能力大于內(nèi)外結(jié)晶器的冷卻能力,溫度場(chǎng)沿軸向的梯度大于徑向的梯度,溫度場(chǎng)約在700~1 415℃的范圍內(nèi)(圖2a);柱狀晶從底水箱開(kāi)始沿著軸向生長(zhǎng),鋼錠壁厚中心部分的柱狀晶幾乎垂直于底面而與軸向平行,靠近內(nèi)外壁兩側(cè)則由于內(nèi)外水冷結(jié)晶器的冷卻作用,柱狀晶向壁厚中心傾斜(圖3a)。也就是說(shuō),柱狀晶是沿著溫度場(chǎng)等溫曲線的法向生長(zhǎng)的。隨著重熔凝固過(guò)程的進(jìn)行,底水箱的冷卻能力逐漸減小,溫度場(chǎng)軸向梯度逐漸減小(圖2b),內(nèi)外壁冷卻能力主導(dǎo)了傳熱的趨勢(shì),鋼錠壁厚中部垂直于底面而與軸向平行的柱狀晶減少,內(nèi)外壁兩側(cè)向壁厚凝固中心傾斜的柱狀晶越來(lái)越多(圖3b)。當(dāng)溫度場(chǎng)在300~1 415℃的范圍內(nèi)(圖2c)時(shí);底部柱狀晶區(qū)消失,壁厚組織完全由內(nèi)外壁冷卻導(dǎo)致的柱狀晶組成(圖3c),同時(shí)柱狀晶組織與鋼錠軸向的夾角達(dá)到最大54。隨著重熔凝固的進(jìn)一步進(jìn)行,軸向溫度梯度逐漸減小,但是溫度范圍基本穩(wěn)定在300~1 415℃(圖2d-g);壁厚凝固組織沿軸向逐層向上穩(wěn)定生長(zhǎng)(圖3d-g)。在此期間,由于下部已經(jīng)凝固鋼錠發(fā)生收縮,鋼錠凝固部分與水冷結(jié)晶器之間產(chǎn)生氣隙,從而使鋼錠外壁逐漸與水冷結(jié)晶器分離,進(jìn)而使傳熱系數(shù)逐漸減小直到趨于平穩(wěn)(圖1a);而內(nèi)壁則會(huì)由于金屬凝固收縮接觸更加緊密,傳熱系數(shù)稍有改善(圖1a),從而使溫度場(chǎng)等溫曲線在壁厚上的對(duì)稱(chēng)中心從底部柱狀晶消失以后(圖3c)開(kāi)始,逐漸向內(nèi)壁測(cè)移動(dòng),最終使內(nèi)外壁柱狀晶的接合處位于靠近內(nèi)壁的壁厚1/3處。另外,圖3e中凝固組織在內(nèi)外壁基本完成,對(duì)應(yīng)的熔池最深,因此圖3a-e柱狀晶內(nèi)外壁冷卻促進(jìn)了柱狀晶軸向的生成;而圖3e以后,柱狀晶主要沿徑向生長(zhǎng),從而使熔池逐漸變淺。
電渣重熔是集精煉、凝固于一體的一種冶煉方法,它不僅可以有效地去除鋼中的非金屬夾雜物,減少硫的含量;而且可以有效地控制結(jié)晶方向,獲得趨于軸向的結(jié)晶組織[16]。電渣重熔空心鋼錠凝固過(guò)程的控制主要是對(duì)電渣重熔過(guò)程中金屬熔池形狀和深度進(jìn)行控制,熔池深度是凝固組織的主要控制參數(shù)。電渣重熔工藝中,電極熔化速度主要影響金屬熔池的深度和形狀,從而影響重熔產(chǎn)品的質(zhì)量[17]。因此,金屬熔池的深淺反映了熔速的快慢。從而使金屬熔池深度對(duì)重熔鑄錠凝固組織產(chǎn)生重要的影響,淺的熔池形貌更有利于生成良好的凝固組織。圖4 模型一電渣重熔凝固組織與不同條件下的對(duì)比
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]電渣重熔宏微觀多尺度數(shù)值研究進(jìn)展[J]. 王曉花,康曉雪,馬駿. 遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(05)
[2]電渣冶金數(shù)值模擬技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 宋照偉,陳瑞,李寶東,熊云龍. 特種鑄造及有色合金. 2016(12)
[3]合金凝固過(guò)程中顯微組織演化的元胞自動(dòng)機(jī)模擬[J]. 朱鳴芳,湯倩玉,張慶宇,潘詩(shī)琰,孫東科. 金屬學(xué)報(bào). 2016(10)
[4]大型空心鋼錠的生產(chǎn)實(shí)踐[J]. 來(lái)慶紅,田豐,謝全勝,張騰飛. 熱加工工藝. 2016(13)
[5]超大型筒形鍛件制造技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀[J]. 呂奎明,李家駒,張文輝. 大型鑄鍛件. 2016(01)
[6]電渣重熔空心鋼錠技術(shù)的開(kāi)發(fā)[J]. 姜周華,劉福斌,余強(qiáng),陳旭,臧喜民,鄧鑫. 鋼鐵. 2015(10)
[7]T型導(dǎo)電結(jié)晶器電渣重熔空心鋼錠過(guò)程的數(shù)值模擬[J]. 陳旭,劉福斌,姜周華,李星. 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2015(06)
[8]工藝參數(shù)對(duì)電渣重熔空心鋼錠凝固過(guò)程影響的數(shù)值模擬[J]. 陳旭,劉福斌,李星,景馨,姜周華. 材料與冶金學(xué)報(bào). 2015(02)
[9]電渣重熔過(guò)程中傳熱及凝固組織的數(shù)值模擬[J]. 張赫,雷洪,耿佃橋,張紅偉,趙巖,赫冀成. 工業(yè)加熱. 2013(06)
[10]導(dǎo)電結(jié)晶器電渣重熔空心鋼錠電場(chǎng)和溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬[J]. 景馨,姜周華,劉福斌,陳旭,段吉超. 材料與冶金學(xué)報(bào). 2013(03)
博士論文
[1]電渣重熔空心鋼錠過(guò)程的數(shù)學(xué)模擬和試驗(yàn)研究[D]. 陳旭.東北大學(xué) 2016
本文編號(hào):3397324
本文鏈接:http://sikaile.net/projectlw/yjlw/3397324.html
最近更新
教材專(zhuān)著