采用等溫量熱法,分別測定了銅渣粉磨時間為30、60min,摻量為0%、20%、30%和40%的銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系的水化放熱速率和放熱量,分析了銅渣粉細(xì)度和摻量對復(fù)合膠凝體系水化反應(yīng)歷程的影響,并且基于Kstulovic-Dabic模型計算得到了水化動力學(xué)參數(shù).結(jié)果表明:銅渣粉推遲了復(fù)合膠凝體系的誘導(dǎo)期結(jié)束時間、加速期開始時間以及第2放熱峰出現(xiàn)時間,降低了復(fù)合膠凝體系水化放熱量及水化速率;水化12h前,銅渣粉對復(fù)合膠凝體系水化熱呈抑制作用;水化12h后,銅渣粉活性逐漸被激發(fā),水化速率加快;銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系的水化反應(yīng)經(jīng)歷結(jié)晶成核與晶體生長-相邊界反應(yīng)-擴散作用（NG-I-D）過程,由Kstulovic-Dabic水化動力學(xué)模型計算得到的銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系水化反應(yīng)速率曲線,能夠較好地分段模擬由量熱試驗得到的水化速率曲線;復(fù)合膠凝體系的結(jié)晶成核與晶體生長（NG）過程隨銅渣粉摻量的增加和細(xì)度的降低而延長,相邊界反應(yīng)（I）過程隨銅渣粉摻量的增加而縮短. 

【文章來源】：建筑材料學(xué)報. 2020,23(06)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系在20℃時的水化放熱速率與水化放熱量隨時間變化曲線

對于銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系,水化初期水分供應(yīng)充足,水泥水化生成的Ca(OH)2在幾小時內(nèi)快速達(dá)到飽和狀態(tài)[17],形成穩(wěn)定成核點.銅渣粉的摻入擴大了實際水灰比,增加了水化產(chǎn)物生長空間.銅渣粉細(xì)度越大,顆粒直徑越小,可為水化產(chǎn)物提供更多的成核點,促進膠凝體系中水泥熟料的水化.隨著水化的持續(xù)進行,晶核成長為Ca(OH)2晶體和C-S-H凝膠,因此水化早期由結(jié)晶成核與晶體生長控制.隨著水化的進行,水化產(chǎn)物增多,未水化顆粒通過溶解向反應(yīng)體系輸送Ca2+等離子,水化反應(yīng)主要在液體體系與水化產(chǎn)物之間進行,水化反應(yīng)由相邊界反應(yīng)控制.隨著水化產(chǎn)物大量生成,離子遷移變得困難,未水化顆粒的溶解離子及液體體系主要通過擴散作用進行,水化反應(yīng)轉(zhuǎn)向由擴散控制[18].3.4 銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系水化動力學(xué)參數(shù)

【參考文獻】：
期刊論文
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博士論文
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本文編號：3343041