發(fā)布時(shí)間：2021-08-14 19:24

　　采用等溫量熱法,分別測(cè)定了銅渣粉磨時(shí)間為30、60min,摻量為0%、20%、30%和40%的銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系的水化放熱速率和放熱量,分析了銅渣粉細(xì)度和摻量對(duì)復(fù)合膠凝體系水化反應(yīng)歷程的影響,并且基于Kstulovic-Dabic模型計(jì)算得到了水化動(dòng)力學(xué)參數(shù).結(jié)果表明:銅渣粉推遲了復(fù)合膠凝體系的誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間、加速期開始時(shí)間以及第2放熱峰出現(xiàn)時(shí)間,降低了復(fù)合膠凝體系水化放熱量及水化速率;水化12h前,銅渣粉對(duì)復(fù)合膠凝體系水化熱呈抑制作用;水化12h后,銅渣粉活性逐漸被激發(fā),水化速率加快;銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系的水化反應(yīng)經(jīng)歷結(jié)晶成核與晶體生長(zhǎng)-相邊界反應(yīng)-擴(kuò)散作用（NG-I-D）過程,由Kstulovic-Dabic水化動(dòng)力學(xué)模型計(jì)算得到的銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系水化反應(yīng)速率曲線,能夠較好地分段模擬由量熱試驗(yàn)得到的水化速率曲線;復(fù)合膠凝體系的結(jié)晶成核與晶體生長(zhǎng)（NG）過程隨銅渣粉摻量的增加和細(xì)度的降低而延長(zhǎng),相邊界反應(yīng)（I）過程隨銅渣粉摻量的增加而縮短. 

【文章來源】：建筑材料學(xué)報(bào). 2020,23(06)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系在20℃時(shí)的水化放熱速率與水化放熱量隨時(shí)間變化曲線

對(duì)于銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系,水化初期水分供應(yīng)充足,水泥水化生成的Ca(OH)2在幾小時(shí)內(nèi)快速達(dá)到飽和狀態(tài)[17],形成穩(wěn)定成核點(diǎn).銅渣粉的摻入擴(kuò)大了實(shí)際水灰比,增加了水化產(chǎn)物生長(zhǎng)空間.銅渣粉細(xì)度越大,顆粒直徑越小,可為水化產(chǎn)物提供更多的成核點(diǎn),促進(jìn)膠凝體系中水泥熟料的水化.隨著水化的持續(xù)進(jìn)行,晶核成長(zhǎng)為Ca(OH)2晶體和C-S-H凝膠,因此水化早期由結(jié)晶成核與晶體生長(zhǎng)控制.隨著水化的進(jìn)行,水化產(chǎn)物增多,未水化顆粒通過溶解向反應(yīng)體系輸送Ca2+等離子,水化反應(yīng)主要在液體體系與水化產(chǎn)物之間進(jìn)行,水化反應(yīng)由相邊界反應(yīng)控制.隨著水化產(chǎn)物大量生成,離子遷移變得困難,未水化顆粒的溶解離子及液體體系主要通過擴(kuò)散作用進(jìn)行,水化反應(yīng)轉(zhuǎn)向由擴(kuò)散控制[18].3.4 銅渣粉-水泥復(fù)合膠凝體系水化動(dòng)力學(xué)參數(shù)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
[1]復(fù)合膠凝材料水化特性及動(dòng)力學(xué)研究[D]. 韓方暉.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 2015



本文編號(hào)：3343041