發(fā)布時(shí)間：2021-07-20 02:30

　　頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐煉鋼法是當(dāng)下主流的煉鋼方法,底部供氣元件的種類、支數(shù)、排布方式和底吹供氣強(qiáng)度直接影響著轉(zhuǎn)爐熔池的混勻效果,合理的流場(chǎng)不僅可以降低生產(chǎn)成本,更能縮短冶煉周期,增加企業(yè)效益。在參考大量前人經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ)上,根據(jù)鋼廠的實(shí)際情況,通過(guò)物理模擬和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,研究了300 t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹供氣元件的排布方式、底吹供氣強(qiáng)度以及底吹流量分配比等因素對(duì)轉(zhuǎn)爐熔池混勻效果的影響。結(jié)果表明:1)隨著底吹供氣強(qiáng)度的增加,熔池的混勻時(shí)間呈先減小后增大的趨勢(shì),存在一個(gè)臨界值,該臨界值的供氣強(qiáng)度為0.28 Nm³/（t·min）,此時(shí)熔池的混勻時(shí)間最短,混勻效果最好。在轉(zhuǎn)爐吹練后期可適當(dāng)增加底吹供氣強(qiáng)度以加強(qiáng)熔池?cái)嚢?但供氣強(qiáng)度不要高于臨界值。2)非均勻供氣模式下,底吹流量分配比不同,混勻時(shí)間也有差異。底吹流量分配比對(duì)轉(zhuǎn)爐混勻效果的影響由優(yōu)到差依次為:2:1>1:1>4:1>3:1。在條件允許的情況下可適當(dāng)改變底吹流量分配比來(lái)加強(qiáng)熔池?cái)嚢琛?)A類排布方式要優(yōu)于B類排布方式。A類排布方式對(duì)轉(zhuǎn)爐混勻效果的影響由優(yōu)到差依次為:A1>A2>A3。建議轉(zhuǎn)爐... 

【文章來(lái)源】：華北理工大學(xué)河北省

【文章頁(yè)數(shù)】：73 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

文獻(xiàn)[26]研究的底吹元件排布方式圖

第1章文獻(xiàn)綜述-9-1983年，Ludwing等人[26]研究了底部供氣元件布置方式對(duì)熔池?cái)嚢栊Ч挠绊懀洳贾梅绞揭?jiàn)圖2。研究認(rèn)為，布置方式（c）和（f）對(duì)熔池?cái)嚢栊首詈�，�?dāng)?shù)撞抗庠康暮芙鼤r(shí)，容易使氣流集中分布，從而加快鋼液在熔池中的循環(huán)運(yùn)動(dòng)，強(qiáng)化熔池內(nèi)鋼液的攪拌，而大量且分散的底部供氣元件布置方案對(duì)熔池鋼液的攪拌效果較差。圖2文獻(xiàn)[26]研究的底吹元件排布方式圖Fig.2Layoutofbottomblowingelementsstudiedinliterature[26]1986年，SPaul和DNGhoshl[27]對(duì)如圖3所示的6種底吹元件布置方式進(jìn)行了物理模擬研究，他們認(rèn)為半環(huán)形的底部元件布置方式方案c相對(duì)于其他排布最有利于熔池內(nèi)鋼液的攪拌。水模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，當(dāng)?shù)状倒庠?shù)相同時(shí)，排布方式a的混勻時(shí)間要長(zhǎng)于排布方式e，排布方式f混勻時(shí)間長(zhǎng)于排布方式d，這是因?yàn)榈状蹬挪挤绞絜和排布方式d可以近似地將多個(gè)底吹元件看成一個(gè)整體的、大的底吹元件，這樣熔池內(nèi)鋼液的攪拌效果更好，混勻時(shí)間相對(duì)會(huì)縮短。圖3文獻(xiàn)[27]研究的底吹元件排布方式圖Fig.3Layoutdiagramofbottomblowingelementsstudiedinreference[27]1995年，ChristianRoth等人[28]對(duì)圖4所示的幾種轉(zhuǎn)爐底吹元件布置方式進(jìn)行了物理模擬研究，底部供氣元件分別采用中心底吹元件排布方式(1)、中心底吹排布方

華北理工大學(xué)碩士學(xué)位論文-10-式（1，2，3）、偏心底吹排布方式（4，5，6）和偏心底吹三角形布置（5，6，7），物理模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)?shù)状翟挪挤绞綖槠娜切螘r(shí)，熔池內(nèi)液體的混勻時(shí)間最短。圖4文獻(xiàn)[28]研究的底吹元件排布方式圖Fig.4Layoutdiagramofbottomblowingelementsstudiedinreference[28]2002年，捷克學(xué)者Koch等人[29]通過(guò)對(duì)單支底部供氣元件中心排布、三支底部供氣元件偏心成列排布、七支底部供氣元件經(jīng)過(guò)爐底中心成列排布、八支底部供氣元件不同半徑上的環(huán)形排布等進(jìn)行了物理模擬，研究結(jié)果表明，隨著底吹氣體流速和底部供氣元件排布偏心率的增加，熔池內(nèi)鋼液的攪拌效果會(huì)更好，混勻時(shí)間將會(huì)縮短。2007年，印度塔塔鋼鐵公司的VikasSing等[30]人關(guān)于如圖所示的復(fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹元件排布方式進(jìn)行了物理模擬和數(shù)學(xué)模擬，底吹供氣元件排布方式如圖5所示。研究結(jié)果表明，在頂?shù)讖?fù)吹條件下，底部供氣元件均勻分布在0.4倍大節(jié)圓直徑上熔池內(nèi)鋼液的混勻時(shí)間最短，純底吹條件下，底部供氣元件排布方式均勻分布在0.5倍大節(jié)圓直徑上的混勻時(shí)間最短，且物理模擬和數(shù)學(xué)模擬的結(jié)果相互吻合。圖5文獻(xiàn)[30]研究的底吹元件排布方式圖Fig.5Layoutdiagramofbottomblowingelementsstudiedinreference[30]

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]底槍支數(shù)和布置對(duì)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐熔池混勻的影響[J]. 周泉林,楊曉江,張全,孫建月,杜文斌,季偉燁,鐘良才.  煉鋼. 2019(04)
[2]高馬赫數(shù)氧槍槍位對(duì)100 t轉(zhuǎn)爐自動(dòng)煉鋼熔池流速的影響[J]. 張燕超,張彩軍,王博,周泉林.  煉鋼. 2019(02)
[3]假塑性流體液滴撞擊壁面上的鋪展的格子Boltzmann模擬[J]. 周平,曾忠,喬龍.  重慶大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(12)
[4]轉(zhuǎn)爐底吹供氣方式對(duì)熔池?cái)嚢璧挠绊慬J]. 劉小亮,曾加慶,馬登,楊利彬,王杰,董睿.  鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2017(12)
[5]300t轉(zhuǎn)爐底吹布置優(yōu)化研究[J]. 裴培,劉福海,朱榮.  工業(yè)加熱. 2017(03)
[6]底吹攪拌對(duì)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐脫磷工藝的作用分析[J]. 曾加慶,楊利彬,王杰,劉曉亮,姚同路,戴詩(shī)凡.  鋼鐵. 2017(06)
[7]轉(zhuǎn)爐渣鋼間傳質(zhì)的冷態(tài)模擬試驗(yàn)[J]. 姚同路,曾加慶,王杰,劉小亮,戴詩(shī)凡,李相臣.  中國(guó)冶金. 2017(03)
[8]工藝參數(shù)對(duì)120t轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹影響的水模型研究和應(yīng)用[J]. 韓楚菲,沈明鋼,楊晨.  特殊鋼. 2017(01)
[9]大型轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹混合效果模擬[J]. 汪成義,楊利彬,曾加慶.  鋼鐵. 2016(10)
[10]基于Hoshen-Kopelman算法的三維多孔介質(zhì)模型中黏土礦物的構(gòu)建[J]. 何延龍,蒲春生,景成,谷瀟雨,劉洪志,崔淑霞,李曉,宋俊強(qiáng).  石油學(xué)報(bào). 2016(08)

碩士論文
[1]高馬赫數(shù)氧槍噴頭設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D]. 張燕超.華北理工大學(xué) 2019
[2]轉(zhuǎn)爐底吹攪拌與渣—鋼間傳質(zhì)的冷態(tài)模擬[D]. 劉小亮.鋼鐵研究總院 2017
[3]基于LBM的泡沫金屬內(nèi)納米流體氣液兩相傳熱機(jī)理研究[D]. 王書(shū)華.江蘇科技大學(xué) 2017
[4]基于多孔介質(zhì)的廂式載貨汽車(chē)氣動(dòng)減阻研究[D]. 苗月興.吉林大學(xué) 2016
[5]真空管道氣液兩相流動(dòng)水力特性試驗(yàn)研究[D]. 王夢(mèng)婷.新疆農(nóng)業(yè)大學(xué) 2015



本文編號(hào)：3291936