120t轉(zhuǎn)爐底吹供氣系統(tǒng)控制模型與應(yīng)用效果
發(fā)布時間:2021-02-24 17:57
根據(jù)鞍鋼120 t轉(zhuǎn)爐底吹供氣系統(tǒng)的應(yīng)用情況,基于PID調(diào)節(jié)算法建立了轉(zhuǎn)爐底吹系統(tǒng)控制模型,可以實現(xiàn)供氣管道氣體流量的迅速、準確、穩(wěn)定控制,滿足生產(chǎn)工藝要求,使底吹元件在爐役期內(nèi)可以保持穩(wěn)定的形態(tài)和良好的透氣性能,不易堵塞。該轉(zhuǎn)爐進行底吹供氣控制模型、設(shè)備和工藝優(yōu)化后,鋼水終點碳氧積由0.003 16降低為0.002 73,終點爐渣T.Fe含量降低1.69%,噸鋼降低成本12.2元,經(jīng)濟效益顯著。
【文章來源】:特殊鋼. 2020,41(03)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
圖2轉(zhuǎn)爐底吹系統(tǒng)原理圖??Fig.?2?Schematic?of?gas?supply?system?of?BOF?bottom?blowing??
選擇A/B/C三種模式,按表1選擇??好供氣模式,底吹自動控制系統(tǒng)根據(jù)轉(zhuǎn)爐爐體位置??和吹氧狀態(tài)等實時數(shù)據(jù)自動判斷當前冶煉階段,自??動根據(jù)表1中的流量設(shè)定值和氣源種類進行底吹供??氣,無需人工干預(yù)即可由計算機自動完成對底吹氣??體的控制。??4底吹工藝冶金效果分析??底吹供氣設(shè)備選擇、供氣模式及維護工藝不當??會使得底吹元件侵蝕較快,形成凹坑,雖然短時間內(nèi)??通氣效果良好,但是底吹壽命大打折扣。選用環(huán)縫??式供氣元件,由于其本身具有透氣能力強、不易堵塞??Fig.?3??圖3底吹管路氣體流量控制主畫面??Main?picture?of?flow?control?in?bottom?blowing??表1?120?t轉(zhuǎn)爐底吹供氣流量指導(dǎo)模型??Table?1?Guidance?model?of?gas?supply?of?bottom?blowing?for?120?t?BOF??模式??鋼水終點碳/??%??底吹供氣流量/(m3????h-1)??兌鐵裝料??吹煉前期??吹煉后期??測溫取樣??點吹??測溫取樣??出鋼??濺渣??倒渣等待??A??<0_?10??420??280??540??280??540??280??280??540??240??B??0.?10?-0.25??420??280??480??280??480??280??280??480??240??C??彡?0.25??420??280??420??280??420??280??280??420??240??D??備用模式??280??280??280??280??280??280??280??280??280??E??烘爐模式??420??
?n2??的特點,配合合理的維護供氣使得底吹元件上方形??成透氣性能良好的“爐渣-金屬蘑菇頭”,既保證良好??的底吹效果,又能很好的保證元件壽命。??鞍鋼底吹系統(tǒng)順利投產(chǎn)后,爐底6支底吹供氣??元件位置“蘑菇頭”清晰可見,透氣位置未形成凹??坑,且操作畫面流量、壓力均正常。底吹位置爐底磚??處生成適當厚度的渣層和彌散性的蘑菇頭,可形成??穩(wěn)定的底吹氣體通道,截止到統(tǒng)計爐次底吹“爐渣-??金屬蘑菇頭”仍保持良好,且管道流量、壓力控制穩(wěn)??定。120?t轉(zhuǎn)爐底吹元件典型熱態(tài)畫面如圖4所示。??圖4?120?t轉(zhuǎn)爐底吹元件典型熱態(tài)畫面??Fig.?4?Typical?hot?state?picture?of?bottom?blowing?element?in??120?t?converter??底吹系統(tǒng)改進后,對冶煉工藝進行跟蹤,統(tǒng)計工??藝改進后的3996爐的鐵水成分,并與工藝改進前的??成分進行對比,如表2所示,可以看出,工藝改進前??后的鐵水成分波動不大,有利于工藝效果的定量比??較分析。??4.1底槍位置爐底厚度變化??從圖5可以看出,在統(tǒng)計數(shù)前的大約2000爐范??圍內(nèi),爐底厚度整體呈逐漸下降趨勢,爐底厚度由原??始920?mm下降至700?mm左右,其中的2#槍處的爐??底厚度降低最快,且波動較大,因該位置處于兌鐵??側(cè),易受到兌入鐵水的沖刷,故導(dǎo)致該處的爐底厚度??下降快,增加了爐底維護的難度。爐底維護時采取??的措施是將底吹系統(tǒng)控制畫面的氣量控制模式調(diào)節(jié)??為半自動狀態(tài),并控制濺渣后石灰料的添加,爐底各??底槍位置渣厚波動將會逐漸降低。??4.2終點鋼水碳氧積??圖6為冶煉終點[C]、[
【參考文獻】:
期刊論文
[1]45t轉(zhuǎn)爐雙渣工藝及底吹系統(tǒng)改造試驗研究[J]. 汪成義,王洪偉,林騰昌,徐擁江,王杰,楊利彬. 工業(yè)加熱. 2018(01)
[2]對復(fù)吹轉(zhuǎn)爐低成本、高效化生產(chǎn)潔凈鋼水理論與實踐的再認識[J]. 曾加慶,潘貽芳,王立平,梁玫,李樹慶. 鋼鐵. 2014(10)
[3]Study and Application of Bottom Blowing Technique of Combined Blowing Converter[J]. Li-bin YANG,Liu LIU,Xing-li JIAO,Pu-qiao TONG. Journal of Iron and Steel Research(International). 2014(01)
[4]國內(nèi)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹元件研究應(yīng)用現(xiàn)狀及展望[J]. 李東,胡加學(xué). 中國冶金. 2012(02)
[5]影響轉(zhuǎn)爐終點碳氧積的因素分析[J]. 武珣,包燕平,岳峰,馮捷,唐德池. 鋼鐵研究. 2010(02)
[6]頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹流量優(yōu)化控制技術(shù)[J]. 趙舸,何平. 特殊鋼. 2007(05)
本文編號:3049743
【文章來源】:特殊鋼. 2020,41(03)北大核心
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【部分圖文】:
圖2轉(zhuǎn)爐底吹系統(tǒng)原理圖??Fig.?2?Schematic?of?gas?supply?system?of?BOF?bottom?blowing??
選擇A/B/C三種模式,按表1選擇??好供氣模式,底吹自動控制系統(tǒng)根據(jù)轉(zhuǎn)爐爐體位置??和吹氧狀態(tài)等實時數(shù)據(jù)自動判斷當前冶煉階段,自??動根據(jù)表1中的流量設(shè)定值和氣源種類進行底吹供??氣,無需人工干預(yù)即可由計算機自動完成對底吹氣??體的控制。??4底吹工藝冶金效果分析??底吹供氣設(shè)備選擇、供氣模式及維護工藝不當??會使得底吹元件侵蝕較快,形成凹坑,雖然短時間內(nèi)??通氣效果良好,但是底吹壽命大打折扣。選用環(huán)縫??式供氣元件,由于其本身具有透氣能力強、不易堵塞??Fig.?3??圖3底吹管路氣體流量控制主畫面??Main?picture?of?flow?control?in?bottom?blowing??表1?120?t轉(zhuǎn)爐底吹供氣流量指導(dǎo)模型??Table?1?Guidance?model?of?gas?supply?of?bottom?blowing?for?120?t?BOF??模式??鋼水終點碳/??%??底吹供氣流量/(m3????h-1)??兌鐵裝料??吹煉前期??吹煉后期??測溫取樣??點吹??測溫取樣??出鋼??濺渣??倒渣等待??A??<0_?10??420??280??540??280??540??280??280??540??240??B??0.?10?-0.25??420??280??480??280??480??280??280??480??240??C??彡?0.25??420??280??420??280??420??280??280??420??240??D??備用模式??280??280??280??280??280??280??280??280??280??E??烘爐模式??420??
?n2??的特點,配合合理的維護供氣使得底吹元件上方形??成透氣性能良好的“爐渣-金屬蘑菇頭”,既保證良好??的底吹效果,又能很好的保證元件壽命。??鞍鋼底吹系統(tǒng)順利投產(chǎn)后,爐底6支底吹供氣??元件位置“蘑菇頭”清晰可見,透氣位置未形成凹??坑,且操作畫面流量、壓力均正常。底吹位置爐底磚??處生成適當厚度的渣層和彌散性的蘑菇頭,可形成??穩(wěn)定的底吹氣體通道,截止到統(tǒng)計爐次底吹“爐渣-??金屬蘑菇頭”仍保持良好,且管道流量、壓力控制穩(wěn)??定。120?t轉(zhuǎn)爐底吹元件典型熱態(tài)畫面如圖4所示。??圖4?120?t轉(zhuǎn)爐底吹元件典型熱態(tài)畫面??Fig.?4?Typical?hot?state?picture?of?bottom?blowing?element?in??120?t?converter??底吹系統(tǒng)改進后,對冶煉工藝進行跟蹤,統(tǒng)計工??藝改進后的3996爐的鐵水成分,并與工藝改進前的??成分進行對比,如表2所示,可以看出,工藝改進前??后的鐵水成分波動不大,有利于工藝效果的定量比??較分析。??4.1底槍位置爐底厚度變化??從圖5可以看出,在統(tǒng)計數(shù)前的大約2000爐范??圍內(nèi),爐底厚度整體呈逐漸下降趨勢,爐底厚度由原??始920?mm下降至700?mm左右,其中的2#槍處的爐??底厚度降低最快,且波動較大,因該位置處于兌鐵??側(cè),易受到兌入鐵水的沖刷,故導(dǎo)致該處的爐底厚度??下降快,增加了爐底維護的難度。爐底維護時采取??的措施是將底吹系統(tǒng)控制畫面的氣量控制模式調(diào)節(jié)??為半自動狀態(tài),并控制濺渣后石灰料的添加,爐底各??底槍位置渣厚波動將會逐漸降低。??4.2終點鋼水碳氧積??圖6為冶煉終點[C]、[
【參考文獻】:
期刊論文
[1]45t轉(zhuǎn)爐雙渣工藝及底吹系統(tǒng)改造試驗研究[J]. 汪成義,王洪偉,林騰昌,徐擁江,王杰,楊利彬. 工業(yè)加熱. 2018(01)
[2]對復(fù)吹轉(zhuǎn)爐低成本、高效化生產(chǎn)潔凈鋼水理論與實踐的再認識[J]. 曾加慶,潘貽芳,王立平,梁玫,李樹慶. 鋼鐵. 2014(10)
[3]Study and Application of Bottom Blowing Technique of Combined Blowing Converter[J]. Li-bin YANG,Liu LIU,Xing-li JIAO,Pu-qiao TONG. Journal of Iron and Steel Research(International). 2014(01)
[4]國內(nèi)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹元件研究應(yīng)用現(xiàn)狀及展望[J]. 李東,胡加學(xué). 中國冶金. 2012(02)
[5]影響轉(zhuǎn)爐終點碳氧積的因素分析[J]. 武珣,包燕平,岳峰,馮捷,唐德池. 鋼鐵研究. 2010(02)
[6]頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐底吹流量優(yōu)化控制技術(shù)[J]. 趙舸,何平. 特殊鋼. 2007(05)
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