尾緣襟翼縫隙大小對風力機翼型氣動性能的影響
發(fā)布時間:2022-01-04 12:47
分離式尾緣襟翼在制造時不可避免留有縫隙,針對縫隙會對翼型氣動性能產(chǎn)生影響,以S809翼型為研究對象,建立了三種縫隙的S809分離式尾緣襟翼模型及不帶縫隙的整體式尾緣襟翼模型。分離式尾緣襟翼模型主體與尾緣襟翼之間采用均勻縫隙結(jié)構(gòu),縫隙大小分別為弦長的1‰、2‰、4‰。采用商用軟件fluent對三種縫隙襟翼模型和無縫隙的襟翼模型進行多迎角下的升阻力特性數(shù)值計算,并對不同縫隙襟翼模型和無縫襟翼模型周邊流場、流線及壓力分布進行了分析比較。結(jié)果表明:縫隙的存在使帶縫隙的翼型在一定迎角范圍內(nèi)升力系數(shù)降低,阻力系數(shù)增加;隨著縫隙的增大,升力系數(shù)降低幅值增大,阻力系數(shù)增大幅值也增加;小迎角范圍內(nèi),隨著迎角的逐漸增大,縫隙對襟翼模型的影響逐漸減小?p隙為1‰c時,分離式襟翼模型與整體式尾緣襟翼模型的壓力分布曲線及壓力云圖基本一致,縫隙對翼型氣動性能的影響很小,襟翼結(jié)構(gòu)設(shè)計時可以作為設(shè)計參考參數(shù)。
【文章來源】:空氣動力學學報. 2018,36(01)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖1帶襟翼的S809翼型Fig.1AirfoilS809withflap
mm。在基本翼型距尾緣10%c處增加襟翼,如圖1所示。模型翼型本體與尾緣襟翼之間的縫隙采用CAD軟件進行了局部優(yōu)化處理,使得縫隙在整個分離面上分布均勻,且縫隙處曲線與襟翼上下翼面均相切。襟翼繞襟翼旋轉(zhuǎn)中心向翼型壓力面旋轉(zhuǎn),構(gòu)成10°偏轉(zhuǎn)角的分離式尾緣襟翼模型,如圖2(a)所示,圖中襟翼模型縫隙大小L分別為1‰c、2‰c、4‰c,圖2(b)為無縫隙襟翼模型。圖1帶襟翼的S809翼型Fig.1AirfoilS809withflap圖2S809尾緣襟翼計算模型Fig.2ModelofairfoilS809withtrailingedgeflap1.2網(wǎng)格劃分在相同算法下,均勻分布的正交計算網(wǎng)格能獲得高的計算精度[16],文章采用多塊網(wǎng)格劃分技術(shù)生成了正交性好的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。計算域分成半圓區(qū)域與矩形區(qū)域兩部分,襟翼模型置于半圓圓心附近且水平放置,整個計算域采用C型網(wǎng)格拓撲結(jié)構(gòu)進行網(wǎng)格劃分,并在翼型的前緣、后緣、縫隙及襟翼連接處進行了局部加密。為避免入口和出口邊界干擾,計算域入口段距翼型前緣20倍弦長,出口段距翼型后緣20倍弦長,上下邊界分別為20倍弦長,定義計算域左邊的半圓為速度入口,定義右側(cè)邊界為壓力出口邊界條件,定義翼型上下翼面為無滑移壁面條件。為較準確的模擬邊界層內(nèi)流動,翼型壁面附近第一層網(wǎng)格滿足y+值在1附近。計算區(qū)域網(wǎng)格及翼型附近局部網(wǎng)格如圖3所示。42空氣動力學學報第36卷
圖3網(wǎng)格結(jié)構(gòu)對比Fig.3Comparisonofgridstructure1.3計算模型Reynolds平均法(RANS)已經(jīng)成為近年主要的流動分析計算方法,在各種湍流模型中,常用的計算模型有Spalart-Allmaras提出的S-A一方程湍流模型與Wilcox提出的二方程湍流模型。Menter[17]混合采用k-ε和標準k-ω模型,得到了SSTk-ω模型,SSTk-ω模型合并了ω方程中的交叉擴散,并且考慮了湍流剪應(yīng)力的傳播,這些改進使得SSTk-ω模型比標準的k-ω模型具有更高的精度和可信度。該文采用了SSTk-ω湍流模型對尾緣襟翼模型流場進行了計算。1.4計算相關(guān)參數(shù)雷諾數(shù)Re為2×106,收斂標準為計算殘差小于10-6。無襟翼S809翼型迎角分別為0°、1.02°、5.13°、9.22°、14.24°、20.15°。三種帶縫隙分離式尾緣襟翼模型以及整體式尾緣襟翼模型迎角0~18°,步長為2°。2計算模型可靠性分析為證明所用算法的可靠性及合理性,對三種網(wǎng)格數(shù)、6種特定迎角下的氣動性能計算結(jié)果與風洞試驗數(shù)據(jù)[18-19]進行了對比。首先對S809模型進行了網(wǎng)格無關(guān)性驗證,選取三種網(wǎng)格數(shù)分別為10500、154800和254600,表1和表2分別為三種網(wǎng)格模型升力系數(shù)和阻力系數(shù)計算結(jié)果對比。由表1和表2表明網(wǎng)格數(shù)為10500模型計算的結(jié)果誤差較其他兩種網(wǎng)格數(shù)模型計算誤差大一倍多,后兩種網(wǎng)格計算誤差近似相等。所以選取網(wǎng)格數(shù)為154800的模型作
【參考文獻】:
期刊論文
[1]尾緣襟翼長度對風力機翼型氣動性能的影響[J]. 韓中合,賈亞雷,李恒凡,朱霄珣,董帥. 空氣動力學學報. 2015(06)
[2]風力機分離式尾緣襟翼氣動性能[J]. 韓中合,賈亞雷,李恒凡,李秋菊,劉華新,朱霄珣. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2014(20)
[3]前緣縫翼內(nèi)型的氣動設(shè)計研究[J]. 鄧一菊,廖振榮,段卓毅. 空氣動力學學報. 2014(03)
[4]凹槽對風力機葉片尾緣襟翼性能的影響[J]. 李傳峰,徐宇,徐建中. 工程熱物理學報. 2011(11)
[5]計算模型維數(shù)對風力機翼型氣動性能預測的影響[J]. 李銀然,李仁年,王秀勇,李德順. 農(nóng)業(yè)機械學報. 2011(02)
[6]縫隙大小對高超音速分離流的影響[J]. 高瑞峰. 空氣動力學學報. 1988(01)
本文編號:3568367
【文章來源】:空氣動力學學報. 2018,36(01)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:6 頁
【部分圖文】:
圖1帶襟翼的S809翼型Fig.1AirfoilS809withflap
mm。在基本翼型距尾緣10%c處增加襟翼,如圖1所示。模型翼型本體與尾緣襟翼之間的縫隙采用CAD軟件進行了局部優(yōu)化處理,使得縫隙在整個分離面上分布均勻,且縫隙處曲線與襟翼上下翼面均相切。襟翼繞襟翼旋轉(zhuǎn)中心向翼型壓力面旋轉(zhuǎn),構(gòu)成10°偏轉(zhuǎn)角的分離式尾緣襟翼模型,如圖2(a)所示,圖中襟翼模型縫隙大小L分別為1‰c、2‰c、4‰c,圖2(b)為無縫隙襟翼模型。圖1帶襟翼的S809翼型Fig.1AirfoilS809withflap圖2S809尾緣襟翼計算模型Fig.2ModelofairfoilS809withtrailingedgeflap1.2網(wǎng)格劃分在相同算法下,均勻分布的正交計算網(wǎng)格能獲得高的計算精度[16],文章采用多塊網(wǎng)格劃分技術(shù)生成了正交性好的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。計算域分成半圓區(qū)域與矩形區(qū)域兩部分,襟翼模型置于半圓圓心附近且水平放置,整個計算域采用C型網(wǎng)格拓撲結(jié)構(gòu)進行網(wǎng)格劃分,并在翼型的前緣、后緣、縫隙及襟翼連接處進行了局部加密。為避免入口和出口邊界干擾,計算域入口段距翼型前緣20倍弦長,出口段距翼型后緣20倍弦長,上下邊界分別為20倍弦長,定義計算域左邊的半圓為速度入口,定義右側(cè)邊界為壓力出口邊界條件,定義翼型上下翼面為無滑移壁面條件。為較準確的模擬邊界層內(nèi)流動,翼型壁面附近第一層網(wǎng)格滿足y+值在1附近。計算區(qū)域網(wǎng)格及翼型附近局部網(wǎng)格如圖3所示。42空氣動力學學報第36卷
圖3網(wǎng)格結(jié)構(gòu)對比Fig.3Comparisonofgridstructure1.3計算模型Reynolds平均法(RANS)已經(jīng)成為近年主要的流動分析計算方法,在各種湍流模型中,常用的計算模型有Spalart-Allmaras提出的S-A一方程湍流模型與Wilcox提出的二方程湍流模型。Menter[17]混合采用k-ε和標準k-ω模型,得到了SSTk-ω模型,SSTk-ω模型合并了ω方程中的交叉擴散,并且考慮了湍流剪應(yīng)力的傳播,這些改進使得SSTk-ω模型比標準的k-ω模型具有更高的精度和可信度。該文采用了SSTk-ω湍流模型對尾緣襟翼模型流場進行了計算。1.4計算相關(guān)參數(shù)雷諾數(shù)Re為2×106,收斂標準為計算殘差小于10-6。無襟翼S809翼型迎角分別為0°、1.02°、5.13°、9.22°、14.24°、20.15°。三種帶縫隙分離式尾緣襟翼模型以及整體式尾緣襟翼模型迎角0~18°,步長為2°。2計算模型可靠性分析為證明所用算法的可靠性及合理性,對三種網(wǎng)格數(shù)、6種特定迎角下的氣動性能計算結(jié)果與風洞試驗數(shù)據(jù)[18-19]進行了對比。首先對S809模型進行了網(wǎng)格無關(guān)性驗證,選取三種網(wǎng)格數(shù)分別為10500、154800和254600,表1和表2分別為三種網(wǎng)格模型升力系數(shù)和阻力系數(shù)計算結(jié)果對比。由表1和表2表明網(wǎng)格數(shù)為10500模型計算的結(jié)果誤差較其他兩種網(wǎng)格數(shù)模型計算誤差大一倍多,后兩種網(wǎng)格計算誤差近似相等。所以選取網(wǎng)格數(shù)為154800的模型作
【參考文獻】:
期刊論文
[1]尾緣襟翼長度對風力機翼型氣動性能的影響[J]. 韓中合,賈亞雷,李恒凡,朱霄珣,董帥. 空氣動力學學報. 2015(06)
[2]風力機分離式尾緣襟翼氣動性能[J]. 韓中合,賈亞雷,李恒凡,李秋菊,劉華新,朱霄珣. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2014(20)
[3]前緣縫翼內(nèi)型的氣動設(shè)計研究[J]. 鄧一菊,廖振榮,段卓毅. 空氣動力學學報. 2014(03)
[4]凹槽對風力機葉片尾緣襟翼性能的影響[J]. 李傳峰,徐宇,徐建中. 工程熱物理學報. 2011(11)
[5]計算模型維數(shù)對風力機翼型氣動性能預測的影響[J]. 李銀然,李仁年,王秀勇,李德順. 農(nóng)業(yè)機械學報. 2011(02)
[6]縫隙大小對高超音速分離流的影響[J]. 高瑞峰. 空氣動力學學報. 1988(01)
本文編號:3568367
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