針對(duì)分離式尾緣襟翼翼縫對(duì)翼型氣動(dòng)性能與襟翼調(diào)控能力的影響,采用計(jì)算流體力學(xué)方法結(jié)合2種湍流模型從翼型宏觀氣動(dòng)力與微觀流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的角度對(duì)不同外形的翼縫進(jìn)行了研究。在對(duì)比分析直翼縫與彎曲翼縫氣動(dòng)性能與流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,對(duì)翼縫外形進(jìn)行了改進(jìn),并進(jìn)一步分析了改進(jìn)后翼縫的氣動(dòng)性能。結(jié)果表明:直翼縫在附著流時(shí)升力系數(shù)損失大于彎曲翼縫,而分離流時(shí)其延緩失速能力較強(qiáng);改進(jìn)翼縫能很好地貼合流體流動(dòng)狀態(tài),相對(duì)于直翼縫,附著流時(shí)其升力損失較小;對(duì)于襟翼的載荷調(diào)控能力,未改進(jìn)翼縫使襟翼調(diào)控能力有所減弱,改進(jìn)翼縫不影響襟翼在正方向偏轉(zhuǎn)時(shí)的調(diào)控能力。 

【文章來(lái)源】：動(dòng)力工程學(xué)報(bào). 2020,40(10)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

翼縫對(duì)翼型升阻力系數(shù)的改變量

直翼縫能夠提供較大的射流以減緩流動(dòng)分離,但在附著流時(shí)對(duì)翼型氣動(dòng)性能的影響較大,考慮直翼縫處的渦結(jié)構(gòu),對(duì)翼縫外形進(jìn)行改進(jìn),結(jié)果如圖8所示。流體流經(jīng)直翼縫時(shí),直翼縫外形無(wú)法貼合流動(dòng),其后側(cè)進(jìn)出口出現(xiàn)2處明顯的漩渦。漩渦不僅導(dǎo)致能量的耗散,影響射流強(qiáng)度,同時(shí)也加快了進(jìn)出口壓力的傳遞,從而進(jìn)一步減弱了翼型上下表面的壓差,減小了翼型升力�；诖�,根據(jù)漩渦輪廓,將入口改進(jìn)為圓弧形,出口類似原彎曲翼縫外形。圖9給出了改進(jìn)翼縫處速度云圖與流線圖。與直翼縫相比,改進(jìn)翼縫不存在進(jìn)出口的漩渦,減小了能量損耗,同時(shí)保持了與直翼縫相當(dāng)?shù)耐髂芰ΑＥc彎曲翼縫相比,未出現(xiàn)進(jìn)口漩渦阻礙流體流動(dòng),射流較強(qiáng)。宏觀翼型受力結(jié)果表明,附著流時(shí),改進(jìn)翼縫翼型升力系數(shù)大于直翼縫翼型,阻力系數(shù)均小于其余2種翼縫翼型,對(duì)流動(dòng)分離的減緩效果較為明顯。分離流時(shí),改進(jìn)翼縫對(duì)翼型氣動(dòng)性能與流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的影響與直翼縫翼型相當(dāng)。由此可知,改進(jìn)后的翼縫在附著流區(qū)的表現(xiàn)優(yōu)于直翼縫,分離流區(qū)表現(xiàn)與直翼縫相當(dāng),且優(yōu)于彎曲翼縫。

圖9給出了改進(jìn)翼縫處速度云圖與流線圖。與直翼縫相比,改進(jìn)翼縫不存在進(jìn)出口的漩渦,減小了能量損耗,同時(shí)保持了與直翼縫相當(dāng)?shù)耐髂芰ΑＥc彎曲翼縫相比,未出現(xiàn)進(jìn)口漩渦阻礙流體流動(dòng),射流較強(qiáng)。宏觀翼型受力結(jié)果表明,附著流時(shí),改進(jìn)翼縫翼型升力系數(shù)大于直翼縫翼型,阻力系數(shù)均小于其余2種翼縫翼型,對(duì)流動(dòng)分離的減緩效果較為明顯。分離流時(shí),改進(jìn)翼縫對(duì)翼型氣動(dòng)性能與流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的影響與直翼縫翼型相當(dāng)。由此可知,改進(jìn)后的翼縫在附著流區(qū)的表現(xiàn)優(yōu)于直翼縫,分離流區(qū)表現(xiàn)與直翼縫相當(dāng),且優(yōu)于彎曲翼縫。3.3 翼縫對(duì)襟翼調(diào)控能力的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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