利用同步熱分析儀,在不同的升溫速率、不同的氧氣濃度下,對(duì)不同摻混比的玉米秸稈與煤矸石進(jìn)行混合燃燒試驗(yàn),綜合考慮因素與因素間的協(xié)同作用,分別對(duì)著火性能、可燃性能、揮發(fā)分析出性能和綜合燃燒性能等試驗(yàn)組合進(jìn)行燃燒性能分析.結(jié)果表明:氧氣濃度對(duì)各項(xiàng)燃燒指數(shù)影響均較大,摻混比對(duì)著火性能、可燃性能以及綜合燃燒性能影響較大,升溫速率僅對(duì)揮發(fā)分析出性能影響較大;混燒的優(yōu)組合試驗(yàn)為氧濃度30%、摻混比為2∶3、升溫速率為10 K/min,多因素正交分析獲得的優(yōu)組合可顯著提升混燃性能. 

【文章來源】：內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2019,38(04)

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

圖２煤矸石燃燒曲線Ｆｉｇ．２Ｃｏａｌｇａｎｇｕｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎｃｕｒｖｅ

Ｒ＝ｍａｘ（Ιｉ，ΙΙｉ，ΙΙΙｉ…）－ｍｉｎ（Ιｉ，ΙΙｉ，ΙΙΙｉ…）（５）方差分析可對(duì)試驗(yàn)的誤差進(jìn)行考慮，并能彌補(bǔ)極差分析的不足，能提供選取最優(yōu)組合的理論依據(jù)．對(duì)每個(gè)因素每個(gè)水平下對(duì)著火指數(shù)Ｄｉ，可燃性指數(shù)Ｃ，揮發(fā)分析出特性指數(shù)Ｄ和綜合燃燒特性指數(shù)Ｓ進(jìn)行極差計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表７所示．圖３正交試驗(yàn)組合ＴＧ曲線Ｆｉｇ．３ＴＧｃｕｒｖｅｏｆｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ圖４正交試驗(yàn)組合ＤＴＧ曲線Ｆｉｇ．４ＤＴＧｃｕｒｖｅｏｆｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ表６試驗(yàn)方案及結(jié)果Ｔａｂ．６Ｔｅｓｔｐｌａｎａｎｄｒｅｓｕｌｔｓ序號(hào)實(shí)驗(yàn)組合氧氣濃度（％）升溫速率（Ｋ／ｍｉｎ）摻混比Ｄｉ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｃ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｄ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｓ×１０１０（％·ｍｉｎ－２·℃－２）１Ａ１Ｂ１Ｃ１３０１０２：３１２．０４１７．６７３４．４２２００．８２Ａ１Ｂ２Ｃ２３０２０３：２４．５１１１．８５１８．２４２７．６３Ａ１Ｂ３Ｃ３３０３０４：１５．３３１６．０６２０．９１５４．０９４Ａ２Ｂ１Ｃ２４０１０３：２２．４５６．３２８．９１８．２９５Ａ２Ｂ２Ｃ３４０２０４：１７．２２１８．３８２７．７２４１．５７６Ａ２Ｂ３Ｃ１４０３０２：３２．３１４．８５

Ｒ＝ｍａｘ（Ιｉ，ΙΙｉ，ΙΙΙｉ…）－ｍｉｎ（Ιｉ，ΙΙｉ，ΙΙΙｉ…）（５）方差分析可對(duì)試驗(yàn)的誤差進(jìn)行考慮，并能彌補(bǔ)極差分析的不足，能提供選取最優(yōu)組合的理論依據(jù)．對(duì)每個(gè)因素每個(gè)水平下對(duì)著火指數(shù)Ｄｉ，可燃性指數(shù)Ｃ，揮發(fā)分析出特性指數(shù)Ｄ和綜合燃燒特性指數(shù)Ｓ進(jìn)行極差計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表７所示．圖３正交試驗(yàn)組合ＴＧ曲線Ｆｉｇ．３ＴＧｃｕｒｖｅｏｆｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ圖４正交試驗(yàn)組合ＤＴＧ曲線Ｆｉｇ．４ＤＴＧｃｕｒｖｅｏｆｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ表６試驗(yàn)方案及結(jié)果Ｔａｂ．６Ｔｅｓｔｐｌａｎａｎｄｒｅｓｕｌｔｓ序號(hào)實(shí)驗(yàn)組合氧氣濃度（％）升溫速率（Ｋ／ｍｉｎ）摻混比Ｄｉ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｃ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｄ×１０６（％·ｍｉｎ－１·℃－２）Ｓ×１０１０（％·ｍｉｎ－２·℃－２）１Ａ１Ｂ１Ｃ１３０１０２：３１２．０４１７．６７３４．４２２００．８２Ａ１Ｂ２Ｃ２３０２０３：２４．５１１１．８５１８．２４２７．６３Ａ１Ｂ３Ｃ３３０３０４：１５．３３１６．０６２０．９１５４．０９４Ａ２Ｂ１Ｃ２４０１０３：２２．４５６．３２８．９１８．２９５Ａ２Ｂ２Ｃ３４０２０４：１７．２２１８．３８２７．７２４１．５７６Ａ２Ｂ３Ｃ１４０３０２：３２．３１４．８５

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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博士論文
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本文編號(hào)：3447658