目前噴淋塔普遍存在焦油的冷凝速率低、局部換熱不充分、冷凝不完全的現象。根據前端所產生的燃氣的進氣速度、焦油含量等選擇合適的噴嘴參數,包括噴嘴的體積流量、霧化錐角、霧化液滴粒徑、霧化均勻度等相關參數,使得焦油的冷凝速率得到提升,局部換熱更充分、冷凝更加完全,實現了焦油高效率回收,使最終收集的燃氣更加純凈。 

【文章來源】：農業(yè)裝備技術. 2019,45(05)

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體積流量與壓力之間的關系44

提下，通過壓力調節(jié)體積流量，滿足其循環(huán)。圖3體積流量與壓力之間的關系1.3.2霧化錐角霧化錐角與壓力的關系如圖4所示。由圖4曲線可以看出，霧化錐角隨壓力的增大而增大;當壓力達到0.25MPa時，基本趨于穩(wěn)定；孔徑較大的噴嘴霧化錐角變化范圍較大，穩(wěn)定值也較大。表明單一用增大壓力的方式來提高霧化錐角的作用是有局限性的，在相對高壓力工況下，霧化錐角趨于穩(wěn)定，大孔徑的噴嘴會有較大的霧滴覆蓋區(qū)域。實際運用中，應根據噴淋塔內部尺寸和噴嘴分布情況等因素來確定一個合適的霧化錐角。圖4霧化錐角與液體壓力之間的關系1.3.3霧化液滴粒徑液體介質經霧化后，產生液滴的形狀和尺寸不盡相同，必須利用相關的特征參數作為評價指標來定量評定不同壓力下的霧化液滴粒徑。這里采取索特直徑(SMD)D32對粒徑進行評價。索特直徑的計算公式為：D32=DmaxDmin乙D3dNDmaxDmin乙D2dN式中，D—液滴直徑；dN—液滴數增量。液滴粒徑SMD與壓力關系如圖5所示。SMD隨壓力的增大而減小，壓力達到0.2MPa后，曲線斜率趨于平緩，壓力因素影響變小;大孔徑噴嘴，在相同壓力下，其形成液滴SMD較大;不同壓力下，SMD變化曲線較緩和，粒徑變化不明顯。1.3.4霧化均勻度圖6給出了壓力為0.2MPa時，3種不同孔徑噴嘴粒徑體積分數分布�？梢姡匠叽缱兓秶�270～520μm，顆粒粒徑較集中；隨著噴孔直徑的增大，曲線有右移的趨勢，這符合前文中提到的粒徑與噴孔直徑的關系；3條曲線尾部均有一段較為明顯1.超聲氣力噴頭2.活動閘板3.氣缸4.膨脹石墨吸附板層5.抽氣機6.蒸汽發(fā)生器圖2水蒸氣噴淋塔焦油捕集—回送裝置整體結構圖AET?

總第213期的翹尾，可能是由氣流的卷吸作用，使得部分液滴匯聚變大而導致的。圖5液滴粒徑SMD與壓力之間的關系圖6壓力為0.2MPa時液滴粒徑體積分數分布圖7給出了壓力為0.2MPa時，3種不同孔徑噴嘴粒徑累計體積分布。可見，液滴粒徑在270～520μm，累計頻率由20%急劇增加到85%，噴嘴的成霧特性良好。圖7壓力為0.2MPa時液滴粒徑累計體積分數分布均勻度指數n的定義式為：R=VV0=MM0=1-e-(did)n式中，R—滴徑小于di的液滴體積占液滴總體積的比例；d—對應63.21%累計質量的滴徑為特征直徑；n—均勻度指數。由定義式可知，均勻度指數越大，霧化均勻度越好，噴嘴的霧化質量越好。圖8給出了均勻度指數的變化曲線。均勻度指數n在0.92～1.48，當壓力較小時，n隨壓力的增大而增大，曲線斜率趨于平緩；當壓力達到0.2MPa之后，曲線有下降的趨勢，n變�。幌嗤瑝毫ο�，噴孔直徑越小，n越大。可見，霧化均勻度隨液體壓力的提高而變好，隨著噴孔直徑的提高而變差;當達到一定壓力后，其對霧化均勻度影響減小。圖8均勻度指數變化曲線1.3.5具體參數綜合考慮該裝置的技術指標與綜合成本，選取的技術參數如表1所示。表1超聲氣力噴嘴的主要技術參數主要技術參數數值噴嘴壓力/MPa液滴直徑/μm均勻度指數噴孔直徑/mm0.2270.01.25.62裝置試運行試運行于2019年2月26日在揚州大學農業(yè)裝備工程實驗室進行，經測試，本裝置除焦油效率高，所獲得的燃氣中焦油完全被轉換為燃氣。3結論3.1水蒸氣噴淋塔焦油捕集—回送裝置試運行表明:除焦油效率高，所獲得的燃氣中焦油完全被轉換（下轉第51

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
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