為實(shí)現(xiàn)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)最大功率輸出的目的,提出負(fù)載調(diào)節(jié)風(fēng)輪與發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)最大功率跟蹤的匹配技術(shù)。風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的兩個(gè)主要部件風(fēng)輪和發(fā)電機(jī)之間的匹配技術(shù),是小型風(fēng)力發(fā)電的關(guān)鍵核心技術(shù)。兩者的匹配效果直接影響著風(fēng)能的利用率,也影響著整個(gè)系統(tǒng)的運(yùn)行性能、效率和年發(fā)電量。因此,風(fēng)電系統(tǒng)的高效率是風(fēng)力發(fā)電技術(shù)的研究重點(diǎn)。本文采用Wilson氣動(dòng)設(shè)計(jì)理論研究了風(fēng)輪在不同風(fēng)速下具有最大C p的輸出特性,建立風(fēng)輪轉(zhuǎn)速與風(fēng)速的數(shù)學(xué)模型n = f(V)、轉(zhuǎn)矩與風(fēng)速的數(shù)學(xué)模型M = f(V)、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)速特性函數(shù)關(guān)系M = f(n)及整機(jī)負(fù)載與風(fēng)速的函數(shù)關(guān)系RL = f(V);利用提出的風(fēng)輪模型對(duì)配有稀土永磁交流發(fā)電機(jī)的風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)在不同風(fēng)速下,保持恒定尖速比運(yùn)行時(shí)的輸出功率與轉(zhuǎn)速進(jìn)行了理論計(jì)算;用自行設(shè)計(jì)200W小型風(fēng)力機(jī),利用車載試驗(yàn)對(duì)實(shí)況運(yùn)行進(jìn)行了測(cè)試,以驗(yàn)證匹配理論的正確性。風(fēng)力發(fā)電機(jī)在運(yùn)行過程中,風(fēng)力機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的變化是由風(fēng)力機(jī)輸出功率與負(fù)載吸收功率不平衡引起的,用負(fù)載不斷的變化來適應(yīng)風(fēng)速的變化,使系統(tǒng)始終運(yùn)行在最佳尖速比之下,以保證小型風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的風(fēng)能利用系數(shù)C P保持最大值、風(fēng)力發(fā)電機(jī)組輸出最大... 

【文章來源】：內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)內(nèi)蒙古自治區(qū)

【文章頁(yè)數(shù)】：73 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

—1升力型風(fēng)力機(jī)葉片斷面受力圖

來討論理想狀態(tài)下的風(fēng)力發(fā)電機(jī)的最大風(fēng)能利用系數(shù)。貝茲理論的假設(shè)條件是：風(fēng)輪流動(dòng)模型可簡(jiǎn)化成一個(gè)單元流管，如圖 2—3 所示；風(fēng)輪沒有錐角、傾角和偏角，圖2—2 葉片的升力系數(shù)與阻力系變化曲線數(shù)Fig.2-2 Change curve of blade’s lift coefficient and friction coefficient

量方程用于圖 2—3 所示的控制體中，可得作用在風(fēng)輪上的推力為()12T = mV V1V —風(fēng)輪前方的風(fēng)速，m/s；2V —葉片掃掠后的風(fēng)速，m/s；m —單位時(shí)間內(nèi)的質(zhì)量流量，kg/s。m = ρSVρ —空氣密度，kg/m3；S —葉片掃掠的面積，m2；V —實(shí)際通過風(fēng)輪的風(fēng)速，m/s。風(fēng)輪前后的壓力差，作用在風(fēng)輪上的推力又可寫成()abT = SP P圖 2-3 流經(jīng)風(fēng)輪的氣流單元流管Fig. 2-3 Air current unit flows through the rotor

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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